Проектирование административно-бытового комплекса для ремонтного цеха

                                                        АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51.  2010 

   Бесполочные ригели марки Р2 установлены в  лестничной клетке и предназначены  для обеспечения пространственной устойчивости здания. Ригели марки Р4 расположены в лестничной клетке и предназначены для опирания на них лестничных плит и лестничных маршей.

   Ригели  междуэтажных перекрытий и покрытий располагаются в поперечном направлении  и опираются на консоли колонн. 

Перекрытие

   Решено  с применением многопустотных плит высотой 220мм , для пролёта 3м (по серии 1.041 – 1 выпуск 5). Плиты в продольном направлении и опираются на полки ригелей. Плиты перекрытий запроектированы пристеночные, рядовые  и связевые. Перекрытия работают как горизонтальные диафрагмы жесткости. Это обеспечивается приваркой ригелей к консолям колонн, сваркой пристенных и связевых панелей перекрытий между собой и с ригелями, замоноличиванием бетоном шпоночных швов между всеми элементами перекрытия. Связевые плиты располагаются по средним рядам колонн, пристеночные около стен. 

Лестничные  клетки

   Основным  элементом лестницы является Z-образная конструкция, включающая марш и две полуплащадки.

   Размещаются в модуле 3х6м. Лестничные марши марки  МЛ1 и плиты марки Л1 принимаются (по серии 1.020 – 1 выпуск 0-1) и опираются на ригели каркаса. Лестницы размещены в пределах основного контура здания и предназначены для сообщения между первым и вторым этажом и эвакуации людей. Лестничные клетки имеют естественное освещение через окна в наружной стене.

Стены

   Запроектированы (по серии 1.020 – 1 выпуск 5-10) самонесущие  утепленные с замкнутыми проемами чередующимися  с простенками. В зависимости от местоположения применены следующие панели: рядовые, простеночные, угловые и парапетные рядовые. Углы здания закрыты специальными угловыми панелями. Толщина панелей 300мм. Панель состоит из наружного и внутреннего железобетонных слоев и расположенного между ними слоя эффективного утеплителя из пенополистирола по ГОСТу 15588-70*. Железобетонные слои изготовлены из тяжелого бетона марки М300 и имеют толщину: наружный 60мм, внутренний 80мм. Железобетонные слои армированы сварными сетками и соединены между собой гибкими связями. Толщина слоя утеплителя 160мм. Толщина горизонтальных швов между панелями 15мм, а вертикальных 20мм. Шов между панелями заполнен упругой прокладкой из гернита на тиоколовой мастике. Это обеспечивает плотность, водонепроницаемость, атмосферостойкость и необходимые теплозащитные качества при температурных деформациях.

                                                                 

                                                                      АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51.  2010

Шов дополнительно  промазан герметезирующей мастикой УМС50. Для 

крепления панелей  и каркаса и соединения с другими  элементами здания, в панелях имеются  закладные металлические детали. Основная задача крепления панелей  самонесущих стен каркаса сводится к фиксации их в заданном положении и передачи нагрузок на каркас.  

Перегородки

   Установлены в зависимости от назначения помещения. В конторских и других сухих помещениях из легкобетонных блоков СИБИТ толщиной 100 мм. В мокрых и влажных помещениях влагостойкие из кирпича- 120  мм. 

Окна 

   Запроектированы по ГОСТ 24699-81 размером (1800х1800)мм марки  ОК1, (1800х1200)мм марки ОК2, (1800х900)мм марки  ОК3. Принимаю окна из ПВХ профилей с двухкамерным стеклопакетами в одинарном переплете из обычного стекла с межстекольным расстоянием 12 мм. 

Двери

   Запроектированы наружные Д1 выполнены  (по ГОСТу 24.69.8-81), внутренние марки Д2-Д6 выполнены (по ГОСТу 66.29-88).  

Покрытие 

   Бесчердачное, малоуклонное, теплое. Основанием покрытия служат железобетонные плиты, уложена  пароизоляция (слой рубероида на битумной мастике), утеплитель (жесткие минераловатные плиты), основание под гидроизоляцию(стяжка), гидроизоляционный слой (четыре слоя рубероида на битумной мастике([4] пункт 2.1.)), водоизоляционный ковер. Защита утеплителя от атмосферных осадков достигается за счет устройства гидроизоляционного слоя, а от увлажнения конденсационной влаги устройством пароизоляции. В местах примыкания к стенам, воронке внутреннего водостока, гидроизоляционный ковер усилен 2^мя-3^мя дополнительными слоями рулонных материалов. Переход ковра на вертикальную поверхность осуществлен по наклонным бортикам высотой 100мм. 

Водоотвод с покрытием здания

   Запроектирован  по внутренним водостокам. При этом исключается возможность появления  наледей на воронках и ледяных пробок в водосточных трубах. К воронкам устроены треугольные скаты. Установленно две водоприемных воронки диаметром 100мм т. к. площадь участка кровли 24х30=540м² ([4] пункт 4.4).Воронки расположена над мокрым помещением на пониженном участке покрытия. Чаша воронки прикреплена хомутами к плитам покрытия и соединена со стоками внутренних водостоков через компенсаторы. Соединение воронки с покрытием должно быть водонепроницаемым и обеспечивать плотное соединение гидроизоляционного ковра с воронкой, поэтому в месте  

                                                                   АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51.  2010

установки воронки  усилен слоями рулонного материала, применяемого для основной кровли, и слоем мешковины пропитанной  в мастике, прижимное кольцо жестко крепится к чаше воронки. Над водосточной воронкой установлен съемный струевыпрямительный колпак, предотвращающий круговое движение воды у воронки, которое способно нарушить герметичность соединения воронки с кровлей. 

Спецификация  сборных ж/б элементов

                         

                    5.2.Теплотехнический расчет наружных стен 

       5.2.1. Исходные данные

1. Назначение здания:

   Двухэтажное здание АБК ремонтного цеха.

   2)Район  строительства - г.Миасс (из задания)

   3)Расчетная  зимняя температура наружного  воздуха в град. С равная средней  температуре наиболее холодной  пятидневки, обеспеченностью 0,92:

   t_н=- 6.5⁰C, табл. 1 [3].

   4)Расчетная  температура внутреннего воздуха для помещений с наибольшей площадью и температурой, которыми  в соответствии с табл. 19 [4] являются гардеробные,  равна:

   t_в= 23⁰C

   5) Расчетная относительная влажность  внутреннего воздуха:

   φ_в = 50 % согласно п. 2.10.* [4]

   6) Влажностный режим помещений, согласно  табл. 1 [4], нормальный.

   7) Зона влажности района строительства,  согласно прил. 1 [4], нормальная.

   8) Условия эксплуатации ограждающих  конструкций – В, согласно  прил. 2 [3]

   9) Конструктивное решение  наружных  стен  принимается в соответствии с результатами расчета. 

   5.2.2.Расчетные  условия

   5.2.2.1. Приведенное сопротивление теплопередаче  ограждающих конструкций:

   В соответствии с п. 2.1.[4]

   R₀^пр. >=R₀^тр.с.г.

   R₀^пр. >= R₀^{тр.эн. сб}

   5.2.2.2. Выпадение конденсата на внутренних  поверхностях ограждающих конструкций не допускается 
 

                                                             

                                                                       АКП№2 – 3ПГСсп – 07 –51.  2010

       5.2.3. Определение требуемого сопротивления теплопередаче из санитарно – гигиенических и комфортных условий :

   R₀^тр.с.г. =n(t_в – t_н) /(Δt_н*α_в)

   n- коэффициент, принимаемый в зависимости от положения наружной поверхности ограждающих конструкций по отношению к наружному воздуху, определяется по таблице  3  [4 ]

   n=1

   t_в – расчетная температура внутреннего воздуха, принимаемая в соответствии с п. 5.2.4)

   Δt_н – нормативный температурный перепад между температурой внутреннего воздуха и температурой внутренней поверхности ограждающих конструкций

   (табл. 2* [4])

   R₀^тр.с.г. =3,13 м²*С⁰ / Вт- для наружных стен

   R₀^тр.с.г. =4,17 м²*С⁰ / Вт- для покрытия

   R₀^тр.с.г. =0,52 м²*С⁰ / Вт- для окон

   5.1.4. Определение требуемого сопротивления  теплопередаче из условия энергосбережения

   в соответствии с п. 2.1 * [5]. Определяем интерполяцией в зависимости от ГСОП ( градусо – сутки отопительного периода) по табл. 1б

   ГСОП=(t_в – t_от.пер. )*Z _от.пер., где

   t_от.пер. –средняя температура отопительного периода (со средней суточной температурой <=8 С⁰),С⁰ ( по табл. 1[3]) t_от.пер. = -6,5 С⁰

   Z _от.пер - средняя продолжительность отопительного периода, сут.  ( по табл. 1 [3]), Z _от.пер   = 218сут.

   ГСОП = (23 – (-6,5))*218 = 6431 ( С⁰ * сут.)

   По  табл. 1б. [5]:

   ГСОП        R₀^тр.

4000.       2,4

   6000         3,0

   Опредилим  R₀^{тр.э.сб.} интерполяцией:

   R₀^{тр.э.сб.}   = 2,4 + ((3,0-2,4)/(6000 – 4000))*(6431 – 4000) = 2,87 м²*С⁰ / Вт

   5.1.5. Выбор конструктивного решения  наружных стен.

     Сопротивление теплопередаче рассчитывается  блять по формуле 4 [4]

   R₀ = 1/ α_в  + R_к + 1/ α_н , где

   α_н  - коэффициент теплоотдачи ( для зимних условий ) наружной поверхности ограждающих конструкций, Вт /м²*С⁰, принимаемый по таблице 6* [4].

   α_н = 23 Вт /м²*С⁰

   α_в  = 8,7 Вт /м²*С⁰

   R_к  - термическое сопротивление ограждающих конструкций, м²*С⁰ / Вт

   т.к. конструкция наружных стен состоит из трех слоёв (см. рис 1),то