Основные сведения о системе газотурбинного наддува

         m= ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ =0,844

                  2    3,14        1

             1+ ¾ × ¾¾ × ¾¾¾

                  3     14      1-0,44² 

      Коэффициент адиабатного напора ступени  

         H_k= (a_f+m)×h_ад.к.,                                                                 (12.25) 

где a_f – коэффициент дискового трения;

    Принимаем a_f =0,03. 

         H_k= (0,03+0,844)×0,7=0,61 

    Окружная  скорость на выходе из рабочего колеса  

                   l_ад.к.

         U₂=     ¾¾¾ , м/с                                                                  (12.26)

                      m 

                 63441

         U₂=      ¾¾¾¾ =322 м/с

                     0,61 

    Уточнение коэффициента расхода  

                4×V_а

         F = ¾¾¾¾¾ ,                                                                   (12.27)

              p×D₂²×U₂ 

                  4×0,168

         F =  ¾¾¾¾¾¾¾ =0,091

              3,14×0,085²×322 

    Погрешность коэффициента расхода составляет 1,,0 %. 

    Определение площади входного сечения 

             p×(D₁²-D_o²)

         F₁= ¾¾¾¾¾ , м²                                                               (12.28)

                  4 

              3,14×(0,05²-0,017²)

         F₁= ¾¾¾¾¾¾¾¾¾ =1,737×10^-3 м²

                        4 

    Определение полного давления во входном сечении 

         P₁^*=d_вх×P_а^*, МПа                                                                    (12.29) 

где d_вх – коэффициент полного давления.

    Принимаем d_вх=0,98. 

            P₁^*=0,98×0,097=0,095 МПа 

    Безразмерная  плотность потока

    

               G_в×  T₁^*

         q₁^*= ¾¾¾¾ ,                                                                       (12.30)

               m×P₁^*×F₁ 

где T₁^*=Т_о.  

         m= 0,397 

                      0,196×  293

         q₁^*= ¾¾¾¾¾¾¾¾¾¾ =0,512

               0,397×0,95×10⁴× 1,737×10^-3 

    Определяем  параметры торможения потока воздуха  на входе 

    (сечение 1-1) t₁, p₁, e₁, l₁ 

    Принимаем t₁=0,9807; p₁=9342; e₁=0,9525; l₁=0,34. 

    Определение параметров потока в сечении 1-1  

         C₁=l×a_1кр, м/с                                                                         (12.32)

    

                   2×k×R_в×T₁^*

         а_1кр=      ¾¾¾¾¾ , м/с                                                      (12.33)

                          k+1 

                    2×1,4×287×293

         а_1кр=      ¾¾¾¾¾¾¾ =313,3 м/с

                             1,4+1 

         C₁=0,34×313,3=106,5 м/с 

         T₁=t₁×T₁^*, К                                                                            (12.34) 

         T₁=0,9807×293=287 К 

         P₁=p₁×P₁^*, МПа                                                                      (12.35) 

         P₁=0,9342×0,095=0,0887 МПа 

         r₁=e₁×r₁^*, кг/м³                                                                       (12.36) 

         r₁=0,9525×1,165=1,117 кг/м³ 

    Потери  потока во входном патрубке 

                  с₁²

         L_гвх=e₁× ¾ , Дж/кг                                                                  (12.37)

                   2

где e – коэффициент учитывающий форму входного патрубка.

    Принимаем e₁=0,12. 

     106,5²

         L_гвх=0,1× ¾¾ =567,1 Дж/кг

          2 

    2.2.17 Показатель процесса расширения  во входном патрубке 

          m_вх       k              L_rвх

         ¾¾ = ¾¾ - ¾¾¾¾¾¾ ,                                               (12.38)

         m_вх-1     k-1     R_в×T₁^*×(t₁-1) 

          m_вх      1,4               567,1

         ¾¾ = ¾¾ - ¾¾¾¾¾¾¾¾ =3,856

         m_вх-1    1,4-1   287×293×(0,9807-1) 

    Коэффициент восстановления давления торможения  

               t₁^{mвх/(mвх-1)}

         d_вх= ¾¾¾¾ ,                                                                       (12.39)

                t₁^k/(k-1) 

                0,9807^3,856

         d_вх= ¾¾¾¾¾¾ =1

               0,9807^1,4/(1,4-1) 

    Погрешность коэффициента восстановления давления торможения составляет 1,0 %. 

    Профилирование  одноступенчатого рабочего колеса компрессора  

    Определение направления относительной скорости W₁ на входе в колесо

                    C₁

          b₁=arctg(¾¾¾), °                                                                (12.40)

                   U₂×D₁

                     106,5

         b₁=arctg (¾¾¾¾ ) = 29,36°

                  322×0,588

                   C₁

          b₀=arctg(¾¾¾), °                                                                (12.41)

                  U₂×D₀

                   106,5

         b₀=arctg (¾¾¾¾) =58,84°

                   322×0,2

                   C₁

         b_ср=arctg(¾¾¾), °                                                               (12.42)

                   U₂×D_ср

                     106,5

         b_ср=arctg (¾¾¾¾) = 37°

                   322×0,439