Технология получения ДТ «З»

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 06 Января 2011 в 19:20, курсовая работа

Описание работы

Получение дизельного топлива, соответствующего условиям Технического регламента РФ «О требованиях к автомобильному и авиационному бензину, дизельному и судовому топливу и топливу для реактивных двигателей», базируется на интесификации процессов гидрооблагораживания дизельных фракций. Последняя, при прочих равных условиях, существенно зависит от потенциала применяемого катализатора.

В основе производства ряда эффективных катализаторов лежат технологии, обеспечивающие:

•получение алюмооксидной матрицы катализатора с заданными текстурными характеристиками;
•введение в алюмооксидную матрицу соединений металлов в виде водного раствора биметаллического комплексного соединения, содержащего в своем составе ионы молибдена (или вольфрама) и никеля (или кобальта).

Содержание работы

Введение………………............................................................................................4

1 Теоретическая часть

1.1 Назначение, краткая характеристика установки гидроочистки дизельного топлива..……………………………………………………..…7

1.2 Характеристика сырья, готовой продукции и вспомогательных материалов …………………………………………………………………..8

1.3 Теоретические основы процесса гидроочистки дизельного

топлива……………………………………………………………………..15

1.4 Описание технологической схемы процесса гидроочистки дизельного топлива. Нормы технологического режима……………………....……...23

1.5 Охрана труда………………………………………………………………38

1.6 Охрана окружающей среды………………………………………………51

2 Расчетная часть

2.1 Материальный баланс установки гидроочистки дизельного топлива……………………….....................................................................54

2.2 Материальный баланс реактора Р-1……………………………………

2.3 Тепловой баланс реактора Р-1…………………………………………

2.4 Расчёт конструктивных размеров реактора Р-1………………………

Заключение……………………………………………………………………..

Литература………………………………………………………………………

Файлы: 1 файл

ГОТОВЫЙ КУРСОВИК!!!!!.doc

— 980.50 Кб (Скачать файл)
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

2.2 Материальный баланс  реактора Р - 1 

   В реактор  поступает сырье, свежий водородсодержащий  газ и циркулирующий водородсодержащий газ (ЦВСГ). На основе данных материального баланса гидроочистки составляем материальный баланс реактора. 

Таблица 2.3 - Материальный баланс реактора Р - 1

Наименование  продукта Выход продукта
% масс кг/ч кг/с
     Поступило:

1. 1)Сырье

2. 2)Свеж. ВСГ

3. 3)ЦВСГ

    Итого

     Получено:

1. 1)Д/т  г/о

2. 2)Сероводород

3. 3)Сух. газ

4. 4)Бензин

5. 5)ЦВСГ 

    Итого

 
100

0,79

8,08

108,87 
 

99,01

0,53

0,76

0,50

8,08 
 

108,87

 
104477,50

825,42

8440,18

113743,10 
 

103442,24

550,58

791,81

518,21

8439,72 
 

113743,10

 
29,02

0,23

2,34

31,59 
 

28,73

0,15

0,22

0,14

2,34 
 

31,59

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

2.3 Тепловой баланс реактора 

Из теплового  баланса определяют температуру  реакционной смеси на выходе из реактора гидроочистки, ввиду поглощения тепла  в процессе гидрогенолиза температура повышается.

Qприх = Qс + QцВСГ + QS + Qнеп + Qреакции ,                                                         (2.14)

      где Qс, QцВСГ - тепло, вносимое в реактор со свежим сырьем и циркулирующим водородсодержащим газом;

          QS, Qнеп -тепло, выделяемое при протекании реакций гидрогенолиза сернистых и гидрирования непредельных соединений;

     1.Определяем тепло приходящее с сырьем, кВт.

Qс = Gс · J350 ,                                                                                                       (2.15)

По приложению определяем энтальпию паров сырья  при температуре 350 С;

 J350 = 1050 кДж/кг.   [4; 152]

Qс =29,02 · 997,4=28944,55 кВт

Энтальпия дана без поправки на давление. Определяют Ткр и Тпр, а также Ркр и  Рпр.

К = 11,6  [4; 153]

Зная  Тпр и Рпр определяют энтальпию  ∆IМд/т/Ткр или пр (определяется графически) [4; 153]

Iп350 = J350 - ∆J (с поправкой на давление)                                                        (2.16)

∆JM/(4,2 · Т) = 4,19

∆J = 4,19 · 4,2 · (623/209)=52,6 кДж/кг

J350 = 1050 – 52,6 = 997,4 Кдж/кг

2.Определяем тепло приходящее с циркулирующим ВСГ, кВт.

QцВСГ = GцВСГ · СцВСГ · t                                                                                     (2.17)

QцВСГ =8,078 · 5,3 · 386,6=16551,66 кВт 

СВСГ = ∑Сi · Xi                                                                                                      (2.18)

СВСГ =0,18 · 14,57+0,42 · 3,35+0,2 · 3,29+0,11 · 3,23+0,075 · 3,18=5,3 

Таблица 2.4 - Состав циркулирующего ВСГ 

    кДж/кг · град Мольные доли Массовая доля
H2
    14,57
    0,72
    0,18
CH2
    3,35
    0,2
    0,42
C2H6
    3,29
    0,05
    0,2
C3H8
    3,23
    0,02
    0,11
C4H10
    3,18
    0,01
    0,075
 

3.Температуру реакционной смеси на выходе из реактора обозначим символом t, ºС 

G · C · t0 + ∆S · JS + Gнепр · Jнепр = Gсм · Ссм · t 
 
 
 

 t0+(∆S JS + Gнеп · Jнеп)

t = —————————                                                                                     (2.19)

                 GC · Сср 

где Gс - суммарное количество реакционной смеси, % (масс.);

       Сср - средняя теплоёмкость реакционной смеси, кДж/(кг·К);

       ∆S, Gнеп - количество серы и непредельных, удаленных из сырья, % (масс.);

       t0, t - температуры на входе в реактор и при удалении серы ∆S, ºС;

 JS, Jнеп - тепловые эффекты гидрирования сернистых и непредельных       соединений, кДж/кг.

       

t =350+(8471+5421)/(117,44 · 3,23)=386,6ºС

4.Определяем тепло на реакцию сернистых соединений, кВт

Qs = ∆S · Jsi

где Jsi - тепловые эффекты гидрогенолиза отдельных сероорганических соединений,  кг

Qs =0,01 · 2100+3500 · 0,25+5060 · 0,02+0,22 · 8700=2911,2 кВт 

Соединения Jsi, кДж/кг
RSH 2100
RSR| 3500
RSSR| 5060
Тиофен 8700
 
 
 

 

5.Определяем тепло, выделившееся при гидрировании непредельных, кДж/ч

Q

непр

= 0.9 · G

непр

 · J

непр

д/т

                                                                     (2.21) 

где G

неп

- количество  непредельных, удаленных из сырья, % (масс.);

  J

неп

- тепловые эффекты  гидрирования непредельных соединений, кДж/кг. 

Q

непр

=10 · 126000/195,81=6434,81 кДж/ч

                                                     

     6.Определяем расходуемое тепло, кВт.

 Q

см

= Gсм · Сср · t (2.22)

Q

см

=39,79 · 386,6 · 2,93=45071,65 кВт                                                          

C

= Сс · 100 + Сц.ВСГ · (ВСГсвеж + ВСГцирк)/Gобщ (%) (2.23)

     

Сс - теплоёмкость сырья с поправкой на давление равна

     

Сс = 997,4:350=2,85 кДж/(кг·К)

C

=2,85 · 100+5,3 · (0,79+8,078)/108,87=2,93%                                             

Сс = J350/350

Сс =997,4/350=2,85 кДж/кг 
 
 
 
 
 
 
 

2.4 Расчет конструктивных размеров реактора Р - 1

            Sкон

Vkat = Vc ∫ dS/r, м³                                                                                          (2.25)

              Sнач

1/r – это обратная скорость глубины обессеривания; м³ ч/м³

Интегрирование ведут графическим методом в зависимости от конечного содержания серы и обратной скорости давления.

Зависимость остаточного  содержания серы от времени реакции 

(определяется  графически)

ds/r = 0,223 м³ ч/м³

Vkat = Vc · 0,223

где Vc - объем сырья        (2.26)      

Vkat =124,38 · 0,223=27,74 м³  

Vc=Gc/ρс   (2.27)

где Gc - расход сырья в реактор, кг/ч;   

       ρс - плотность сырья кг/ м³                                                                                            

Vc =104477,5/840=124,38 м³

Зная объем  катализатора определяют объемную скорость подачи сырья

υ0 = Vc / Vр, чֿ¹ (2.28)

υ0 =124,38/27,2=4,57 чֿ¹              

Vр= 2πD³ (2.29)

Vр=2 · 3,14 · 1,63³=27,2 м3 

Vр – обьем реакционной зоны, м3       

Определяем диаметр

D=[27,74/(2 · 3,14))] ⅓=1,63 м

Т.к. реактор  имеет цилиндрическую форму то, его  высота равна:

Н = 2 · D

Информация о работе Технология получения ДТ «З»