Автор работы: Пользователь скрыл имя, 22 Сентября 2011 в 18:26, дипломная работа
Автоматизация приводит к улучшению основных показателей эффек-тивности производства: увеличению количества, улучшению качества и снижению себестоимости выпускаемой продукции, повышению произ-водительности труда. Внедрение автоматических устройств обеспечива-ет высокое качество продукции, сокращение брака и отходов, уменьше-ние затрат сырья и энергии, уменьшение численности основных рабочих, уменьшение человеческого фактора.
Введение
1. Характеристика объекта автоматизации
1.1. Описание технологического процесса
1.2. Характеристика технологического оборудования
1.3. Характеристика применяемых в процессе материалов определение классов взрыво- и пожароопасных зон
2. Автоматизация производства
2.1. Обоснование выбора регулируемых параметров и каналов внесения регулирующих воздействий
2.2. Обоснование выбора контролируемых и сигнализируемых параметров
2.3. Обоснование выбора мероприятий по защите и блокировке
2.4. Обоснование выбора системы управления
2.5. Обоснование выбора средств автоматизации
2.6. Расчеты автоматических устройств
2.7. Работа выбранных систем автоматического контроля и регулирования
2.8. Принципиальная электрическая схема сигнализации
2.9. Схема внешних соединений проводок
2.10. Выбор щитов. Монтаж Щита управления
2.11. Заказная спецификация на приборы и средства автоматизации
3. Организация технического обслуживания и ремонта средств автоматизации
4. Расчет экономического эффекта от внедрения автоматизации
5. Правила безопасной эксплуатации средств автоматизации
6. Мероприятия по охране окружающей среды
Литература и нормативно техническая документация
| №
п.п |
Определяемая величина | Номера п., ф., пр., рис., табл. | Расчет | Результат | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
Определение недостающих для расчета данных | ||||||
| 1 | Плотность пара в рабочих условиях, r | пр. 7 | 13,86 кг/м3 | |||
| 2 | Поправочный множитель
на тепловое
расширение материала трубопровода, К¢t |
(А15) | 1+13,9 ´ 10-6 ´ (380-20) | 1,0050 | ||
| 3 | Внутренний диаметр
трубопровода при температуре 380
ОС, |
ф.155 | 125 ´ 1,0050 | 125,626 мм | ||
| 4 | Динамическая вязкость пара в рабочих условиях (Р,t), m | пр. 25 | 2,36´10 –6 кгс×с/м2 | |||
| 5 | Показатель адиабаты, |
пр. 13 | c
1 = 1,2832 при t = 400 oC
c 2 = 1.2908 при t = 300 oC линейная интерполяция между 300 oC и 400 oC
|
1,28472 | ||
| ||||||
| 6 | Тип сужающего устройства | п.12.1.1 | Диафрагма с угловым способом отбора давления; материал ст.-08 | |||
| 7 | Тип и разновидность дифманометра | п.12.1.2 | Дифманометр мембранный показывающий | |||
| 8 | Верхний предел измерений
дифманометра, |
п12.1.4 | 32000кг/ч | |||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
| Определение номинального перепада давления дифманометра | ||||||
| 9 | Допустимая потеря давления при расходе равном выбранному верхнему пределу измерений дифманометра, Рпд | ф.163 | 2,28 кгс/см2 | |||
| 10 | Вспомогательная величина, С2 | ф.165 | 43,5 | |||
| 11 | Предельный
номинальный перепад давления дифманометра, |
пр.32 | 2,5 кгс/см2=
25000 кгс/м2 | |||
| 12 | Максимальный перепад давления, DР | ф. 34 | DР = DРн | 2,5 кгс/см2=
25000 кгс/м2 | ||
| 13 | Первое приближение для m, m1 | пр.32 | 0,41 | |||
| 14 | Максимальное число Рейнольдса, Re | ф. 81 | 3,9 ´ 106 | |||
| Проверка длины прямого участка за сужающим устройством | ||||||
| 15 | Необходимая длина | пр.5, рис.2 | 7,6 ´ Д20 | |||
| 16 | Имеющаяся длина | 2 м, т.е. 16´Д20 | ||||
| Так как имеющаяся длина прямого участка больше необходимой, расчет продолжается | ||||||
|
| ||||||
| 17 | Коэффициент расширения,
определяемый для предельного перепада
давления, |
ф.59 | 0,97719 | |||
| 18 | Вспомогательная величина, | ф.160 | 0,27512 | |||
| 19 | Относительная шероховатость, | п.5.1.1 | 7,96 | |||
| 20 | Верхняя граница относительной шероховатости, | п.5.1.1 | 3,9+103´exp(-14.2´ ) | 3.94 | ||
| Так
как | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
|
| ||||||
| 21 | Коэффициент |
ф. 21 | 0,1256 | |||
| 22 | Коэффициент, |
ф. 21 | (0,1256-0,3) ´ (-1,066 ´ 0,12562 +
+ 0,36 × 0,1256 - 0,13) |
0,03813 | ||
| 23 | Коэффициент |
ф. 21 | 1+ (0,1256-0,3) ×
(-0,08 × 0,12562+
+ 0,024 × 0,1256 - 0,0046) |
1,0005 | ||
| 24 | Поправка на шероховатость, Кш | ф. 21 | 0,038134 × 0,41 + 1,0005 | 1,01613 | ||
| Расчет поправки на неостроту кромки Кп | ||||||
| 25 | Коэффициент |
ф. 22 | 4,25+142,94×(0,1256-0,05)1,92 | 5,255 | ||
| 26 | Коэффициент |
ф. 22 | 0,002 + 0,2558 ×
0,1256 – 1,68 ×
× 0,12562 + 2,867 × 0,12563 |
0,013306 | ||
| 27 | Коэффициент |
ф. 22 | 1+0,011×exp[-55,2×(0,1256-0, |
1.001606 | ||
| 28 | Поправка на неостроту кромки, Кп | ф. 22 | 1,0016+0,0133×exp[-5,255×(0. -0,05)] |
1.0036 | ||
| 29 | Коэффициент расхода, (αу)1 | ф.20 |
× 1,01613×1,0036 |
0,67452 | ||
| 30 | Вспомогательная величина, F1 | ф.160 | 0,41 × 0,67452 × 0,97719 | 0,27024 | ||
| 31 | Относительное отклонение, δ1 | -1,77 % | ||||
| Так как , то процесс поиска значения m продолжается. Так как F1 меньше значения, определенного в п. 18, то на очередном этапе выбираем величину m2 большую чем m1 | ||||||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
| 32 | Выбор |
1,05× 0,41 | 0,4305 | |||
| 33 | Коэффициент расширения, ε2 | ф. 59 | 0,9769 | |||
| 34 | Поправка на шероховатость, (Кш)2 | ф. 21 | 0,038134 × 0,4305 + 1,0005 | 1,0169 | ||
| 35 | Поправка на
неостроту входной кромки,
|
ф. 22 | 1,0016+0,0133×exp[-5,255×(0, -0,05)] |
1,0034 | ||
| 36 | Коэффициент расхода, (αу)2 | ф. 20 |
× ´1,0169´1,0034 |
0,68148 | ||
| 37 | Вспомогательная величина, F2 | ф.160 | 0,4305 × 0,68148 × 0,9769 | 0,2866 | ||
| 38 | Относительное отклонение, δ2 | 4,17% | ||||
| Так
как | ||||||
| 39 | Третье приближение, |
0,4203 | ||||
| 40 | Коэффициент расширения, ε3 | ф. 59 | 0,9770 | |||
| 41 | Поправка на шероховатость, (Кш)3 | ф. 21 | 0,038134 × 0,4203 + 1,0005 | 1,0165 | ||
| 42 | Поправка на
неостроту входной кромки, |
ф. 22 | 1,0016+0,0133×
exp[-5,255 ×
× (0,4203-0,05)] |
1,0035 | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
| 43 | Коэффициент расхода, (αу)3 | ф. 20 | 0,67797 | |||
| 44 | Вспомогательная величина, F3 | ф.160 | 0,4203 × 0,67797 × 0,9770 | 0,2784 | ||
| 45 | Относительное отклонение, δ3 | 1,2 % | ||||
| Так как δ3 > 0,2 %, то процесс поиска значения m продолжается и очередное приближение m4 находим методом линейной интерполяции между m1 и m3 | ||||||
| 46 | Четвертое приближение, m4 | 0,41616 | ||||
| 47 | Коэффициент расширения, ε4 | ф. 59 | 0,9771 | |||
| 48 | Поправка на шероховатость, (Кш)4 | ф. 21 | 0,038134 × 0,41616 + 1,0005 | 1,0164 | ||
| 49 | Поправка на
неостроту входной кромки, |
ф. 22 | 1,0016+0,0133×
exp[-5,255 ×
× (0,41616-0,05)] |
1,0035 | ||
| 50 | Коэффициент расхода, (αу)4 | ф. 20 | 0,67657 | |||
| 51 | Вспомогательная величина, F4 | ф.160 | 0,41616 × 0,67657 × 0,9771 | 0,27511 | ||
| 1 | 2 | 3 | 4 | 5 | ||
| 52 | Относительное отклонение, δ4 | -0,0014 % | ||||
| Так
как | ||||||
|
| ||||||
| 53 | Минимальное число Рейнольдса, Re | ф. 81 | 2,4×105 | |||
| 54 | Минимально допустимое число Рейнольдса, Re доп | п.5.1.1 | 104 | |||
| Условие Re > Re доп удовлетворяется | ||||||
| 55 | Поправочный множитель на тепловое расширение материала диафрагмы, Кt | (А15) | 1 + 14,6 × 10-6 × (380 - 20) | 1,00526 | ||
| 56 | Диаметр отверстия диафрагмы при температуре 20 ˚С, d20 | ф.167 | 80,618 мм | |||
|
| ||||||
| 57 | Расход, соответствующий предельному номинальному перепаду давления, Qм | ф. 13 | 0,01252 × 0,67657 ×
0,9771 ×
×1,005262× 80,6182× |
31998,295 кг/ч | ||
| 58 | Относительное отклонение, δ | -0,0053 % | ||||
| 59 | Отношение, |
рис.8 | 56 % | |||
| 60 | Действительная потеря давления, Рп | 0,56 × 25000 | 14000 кгс/м2=
1,4 кгс/см2 | |||
|
Полученное
значение потери давления
меньше допустимой величины,
равной 2,28 кгс/см2.
Отклонение Qм от заданной величины 32 000 кг/ч меньше допустимой величины ( ± 0,2%). Следовательно, расчет выполнен правильно. | ||||||
Информация о работе ДПА линии по выпуску коротко-резанных макарон