Станционные пути

Итак, длина участка пути L будет:

L = 555+290+100+4*25+50 = 1095 (м.);

После сболчивание стыков на участке пути, занимаемой головной частью укладочного поезда, по нему пропускается остальная его часть, и одновременно начинает перемещаться балластный поезд, выгружая щебень из хоппер-дозаторов, а за ним начинает двигаться выправочный поезд, производя уплотнение балласта под шпалами выправку пути. Поскольку щебень из хоппер-дозаторов выгружают с большей скоростью, чем выправляют путь машиной ВПО-3000, то время на выгрузку щебня в расчет не принимается. В связи с этим t9 , определяется из выражения:

t9 = L* tв*k,

где tв - норма машинного времени в минутах на выправку 1 погонного метра пути, tв = 0,0339 (мин/м.);

t9 = 1095*0,0339*1,15 = 42,6, принимаем = 43 (мин.);

tс = t7 + t8 + t9 = 10+5+43 = 58 (мин.);

Подсчитав значения всех членов формулы (3.1), получаем что при очистке щебня машиной типа ЩОМ длительность «окна» в данном задании составляет:

Т=67+145+58=270 (мин.);

Вывод: продолжительность «окна» Т=3 часа 30 минут.

 

3.4 Выполнение расчетов  для построения графика производства  основных работ по капитальному  ремонту пути

 

По выполнению расчету строят график производства основных работ по капитальному ремонту пути (рис.).

Для построения графика требуется определить, кроме перечисленных интервалов, еще минимально необходимые интервалы времени:

t1 - между началом укладки пути и началом работ по сболчиванию звеньев;

t2 - между началом работ по сболчиванию звеньев и началом работ по рихтовке пути;

t3 - между началом работы по рихтовке пути и началом работы хоппер-дозаторов;

t4 - между началом работы хоппер-дозаторов и началом работы машины ВПО-3000.

Сболчивание звеньев можно начать только после того, как головная часть укладочного поезда зайдет на вновь уложенные звенья и за ней остануться свободными 50 метров пути, необходимые по условиям техники безопасности. Исходя из этого t1 - определяется выражением:

t1 = ((lгуп +50)/25)*m*k,

где lгуп - длина головной части укладочного поезда, состоящая из укладочного крана и 5-ти платформ, постоянно скрепленных с ним, на которых имеется запас пакетов звеньев, необходимых для бесперебойной работы путеукладчика.

lгуп = lук +5* l0 = 25+5*15 = 100 (м.);

t1 = ((100+50)/25)*2,1*1,15 = 14,5 (мин.);

t2 - принимаем равным 5 (мин.);

Минимальный интервал времени t3 между началом работы рихтовочной бригады и выгрузкой щебня из хоппер-дозаторов определяется тем, что к выгрузке щебня можно приступить только после того, как на отрихтованный путь полностью зайдут питающий состав путеукладочного поезда (lуп пит), локомотив и турный вагон балластного поезда (50 м.), необходимый по условиям техники безопасности. При подсчете min t3 следует учесть, что между питающим составом и рихтовочной бригадой по условиям техники безопасности должен быть свободный участок в 50 (м.).

Тогда min t3 определяется по формуле:

(3.8)

Длина питающего состава равна разности длин всего укладочного поезда lуп и головной части этого поезда lгуп. Подставив эти значения получаем:

 

Интервал времени t4, между началом работы балластного поезда и машины ВПО-3000 определяется тем, что ВПО-3000 может вступить в работу только после того, как конец балластного поезда, минуя место начала работы, удалится на расстояние не менее 100 (м.);

t4 = ((lбп +100)/25)*m*k,

где 100 - составляет расстояние в 50 (м.) по технике безопасности между балластным и выправочными поездами и 50 (м.), занимаемые локомотивом и турным вагоном ВПО-3000 на вновь уложенным пути в начале этой машины.

t4 = ((290+100)/25)*2,1*1,15 = 37,7, принимаем 38 (мин.).

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

4 Расчет основных параметров  и разбивочных размеров обыкновенного  одиночного стрелочного перевода

4.1 Введение

Путевые устройства, предназначенные для перевода подвижного состава с одного пути на другой, называются стрелочными переводами. Они позволяют объединить два или три рядом расположенных пути в один или наоборот один путь разветвить на два или три пути;

По количеству и расположению в плане соединяемых путей применяются стрелочные переводы следующих видов: одиночные, двойные и перекрестные. Наибольшее распространение имеют одиночные обыкновенные стрелочные переводы.

Основные элементы одиночного обыкновенного стрелочного перевода:

• стрелка с переводным механизмом;
• крестовина с контррельсами (крестовинная часть);
• соединительные пути;
• переводные брусья (или другое подрельсовое основание).

На дорогах России применяют стрелочные переводы марок: 1/6, 1/9, 1/11, 1/18, 1/22.

Проектируемый стрелочный перевод должен отвечать условиям движения поездов на заданной станции: нагрузкам на ось подвижного состава, грузонапряжённости участка и скорости движения по прямому и боковому путям стрелочного перевода. Чем выше нагрузка на ось и скорость подвижного состава, чем больше грузонапряжённость, тем мощнее должны быть рельсы и скрепления стрелочного перевода и надёжнее его основание; чем выше скорость по боковому пути перевода, тем больше должен быть радиус переводной кривой и более пологой марка крестовины.

4.2 Определение основных  параметров криволинейного остряка

Основные параметры стрелочных переводов это - начальный угол остряка и угол удара в остряк, углы удара в контррельсы и в усовики, форма переводной кривой и величины радиусов остряка и переводной кривой, марка перевода (крестовины).

Радиусы остряка Ro и переводной кривой Ro’ определяются из условия, чтобы центробежное ускорение, возникающее при движении экипажа по остряку-jo и переводной кривой-go, не должно превышать допустимой величины.

На основе отечественного опыта принимаются значения: jo = 0,3 0,4 м/с2,

go = 0,4 0,6 м/с2.

 

Расчетные формулы по определению радиуса остряка и переводной кривой имеют вид:

(4.1)

С целью упрощения расчета в курсовой работе можно принять jo=go = 0,4 м/с2.

Выразив V в километрах и Ro в миллиметрах и подставив вместо jo его значения получаем:

(4.2)

Ro = 193*432=356857 (мм.).

Вставить рисунок 4.1

Угол в начальной части остряка βн определяется из условия, чтобы при выбранном радиусе остряка Ro эффект удара гребня колеса в остряк не превышал допустимой величины Wo.

Математическую зависимость между βн, Ro и Wo можно установить с помощью рисунка 4.1. На этом рисунке изображен рамный рельс с примыкающим к нему остряком секущего типа и колесо, между ребордой которого и рамным рельсом имеется зазор - . Пунктирной линией изображена траектория движения колеса до соударения с остряком в точке y. Угол, под которым гребень колеса ударяется в остряк, носит название - угол удара βу. Произведение sinβу на скорость V, с которого колесо ударяется в остряк, носит название - W(W= sinβуV).

Из рисунка 4.1 видно, что, чем больше зазор , тем больше угол удара βу и тем больше эффект удара W. Поэтому в расчете принимается, что при максимально допустимом зазоре и максимально допустимой скорости движения поезда на боковой путь Vmax эффект удара не превышал допустимой величины Wo.

Из рисунка 4.1 видно, что между , Ro, βн и βу существует следующая зависимость = Ro*(cos βн-cos βу).

Как известно из тригонометрии:

  и так как из-за  малых значений углов можно  принять:

 

то, произведя соответствующую подстановку и решая уравнение относительно sinβу получаем:

Умножив левую и правую части на Wmax и заменив произведение sinβуVmax его значением Wo, получаем:

Заменив в этом выражении Ro= V2max/jo и решив это уравнение относительно sinβн получаем:

(4.3)

Среднее значение эффекта удара на отечественных стрелочных переводах принято Wo = 0,225;

Приняв Wo = 0,225, =40 (мм.) = 0,04 (м.), jo=0,4 (м/с2) и выразив V в километрочасах, получаем:

 

cos βн = 0,99999767  

4.3 Определение угла  и марки крестовины

Угол и марка крестовины определяются из уравнения проекции контура стрелочного перевода в пределах колеи прямого пути на вертикаль. Если остряк на всем протяжении и переводная кривая описаны одной окружностью Ro, то, как видно из рисунка 4.2 указанная проекция принимает вид:

Ro*cos βн - Ro*cos α + d*sinα ,

(4.4)

Из рисунка 4.2 также видно, что проекция y равна ширине колеи S; y=S.

Длина прямой вставки перед математическим центром крестовины определяется по формуле:

,

(4.5)

где h - передний вылет крестовины; n - часть прямой вставки, расположенная перед крестовиной, принимаем n=2 4 (м.).

Минимальный размер h определяется из условия, чтобы была обеспечена возможность расположить между усовиками накладки и болты, которыми усовики соединяются с путевыми рельсами соединительной части.

Из рисунка 4.3 видно, что передний выступ крестовины составляет:

(4.6)

где D - конструктивное расстояние между началом усовика и первым болтовым отверстием в накладке; G - минимальное расстояние между рабочими гранями усовиков и сечения, в котором расположено первое болтовое отверстие, обеспечивающее возможность расположения стыковых болтов.

Значения D и G для типа рельса Р-65 принимаем равными 406 и 68 (мм.) соответственно.

Заменив в выражении Ro*cos βн - Ro*cos α + d*sinα y на S и вместо d подставив значения формул (4.5) и (4.6), получаем:

(4.7)

(4.8)

Обозначив - S = C; n+D = do и произведя преобразования, получаем:

Обозначив =tgφ;

где φ - фиктивный угол, преобразуем формулу (4.8)

(4.9)

Отсюда  

Зная значения tgφ и sin(φ-α), сначала определяем по тригонометрическим таблицам значения фиктивного угла φ и угла (φ-α), затем - угол α из выражения α = φ-(φ-α).

Зная значения величины угла α определяем по тригонометрическим таблицам или с помощью микрокалькулятора значения tgα, sinα и cosα.

Величины tgα называется «марка крестовины» М = tgα. Обычно она выражается дробью М = 1/N, где N носит название «число марки крестовины».

Таблица 4.1 Ход решения задачи по определению угла и марки крестовины

№п|п	Зная значения величин	Источник	Определяем по формулам
1	n D	задаемся дано	do=n+D; do=2000+406=2406
2	do и Ro G	из расчета дано	tgφ= =(356857-68)/2406=148,91355
3	tgφ sinφ	из расчета	φ=89036’54” 0,999977453
4	Ro и cosβн S	из расчета из ПТЭ	C=Rocosβн-S=356857*0,99999767-1520 =355336,1685
5	C, Ro, sinφ G	из расчета дано	= =355336,1685*0,999977453/ 356857-68= 0,995905582
6	sin(φ-α)	из расчета	по тригонометрическим таблицам (φ-α) =84o48’48”
7	(φ-α), φ	из расчета	α=φ- (φ-α) = 4o48’6”
8	α	из расчета	по тригонометрическим таблицам tgα=0,08400164; sinα=0,08370683; cosα=0,996490424;
9	tgα	из расчета	М=tgα=1/N=0,08400164;
10	M	из расчета	N=1/M=1/0,08400164=11,90452948 12