ТНВД

Рис 3.4- Настольный сверлильный станок 2М112

 

• Диаметр сверления  в стали 45 ГОСТ 1050-88, мм  12
• Вылет шпинделя (расстояние от оси
• шпинделя до образующей колонны), мм 190
• Размер конуса шпинделя наружный по ГОСТ 9953-82 B18
• Наибольшее перемещение шпинделя, мм 100
• до рабочей поверхности стола, мм 50…400
• Размеры рабочей поверхности стола, мм 200 х 250
• Число скоростей шпинделя 5
• Число оборотов, об/мин 450…4500
• Подача при сверлении ручная
• Мощность электродвигателя, кВт 0,55
• Частота вращения, об/мин. 1500
• Напряжение питания, В 380
• Габаритные размеры, мм 800x 600
• Масса станка, кг не более 120

 
 
 
 
 
 

Стенды для  испытания и настройки ТНВД

 

Рис.3.5-Станок для испытания и настройки ТНВД EPS 815

Технические характеристики: EPS 815

 

Двигатель:

• Выходная мощность (длительный), кВт 6,1/10,2
• Выходная мощность (20 мин), кВт 7,5/15
• Выходная мощность (60 сек), кВт 13/17,5
• Диапазон частоты вращения, мин - 0-4000

 

Мощность насоса подачи:

• Низкое давление, кПа, л/мин 0-600, 0-22
• Высокое давление, МПа, л/мин 0-6, 0-1,4

 

Заправочные объемы:

• Проверочное масло, л 50
• Смазочное масло, л 12

 

Габариты (Д х  В х Ш), мм - 2260 х 1565x660 Масса, кг - 1000

 

Технические характеристики: MGT 812/824 0683812001/824001

• Тахометр, мин - 0-6400
• Счетчик ходов 50-500
• Измерение перелива, л 15-260
• Диапазон измерения температуры, °С -40 - +150
• Диапазон регулирования температуры, "С +30 - +60
• Количество мест измерения 12
• Размеры мензурок, мл 44 + 260

 
 

Токарно винторезный  станок 1К62

Рис 3.6- Токарно винторезный станок 1К62

 

• Габаритные  размеры станка, мм:
• длина 2500
• ширина 800
• высота  1500
• Масса станка, кг, при длине обработки:
• 1000мм 3200
• 1500мм 3440
• 2000мм 3800

Стенд для проверки и регулировки ТНВД

 

Рис3.7 –Станок  для проверки и регулировки ТНВД

• Переменно-частотное регулирование скорости вращения
• Отображение температуры топлива и скорости вращения на цифровом дисплее.
• Блок питания 12/24V
• С наддувом и вакуумом.
• Проверка насосов VE.

 

4. ТЕХНОЛОГИЧЕСКАЯ ЧАСТЬ

 

    Назначение  топливных насосов высокого давления — впрыскивать топливо через форсунку в цилиндр двигателя. Требования, предъявляемые к ТНВД: способность создавать высокие давления [400—800 кгс/см² (40—80 МПа) при разделенных насосах и форсунках и до 1500—2000 кгс/см² (150—200 МПа) при неразделенной топливной аппаратуре]; точно дозировать цикловую подачу топлива g_ц и регулировать ее величину при изменении режима работы двигателя; производить впрыск топлива в цилиндр при определенном положении кривошипа; установленные на одном двигателе ТНВД должны иметь одинаковую цикловую подачу. Неравномерность цикловых подач по отдельным цилиндрам допускается не более 5% на режиме полного хода.

     Величину  цикловой подачи определяют по формуле:

 

                                                  g_ц = N_ецg_e/60(n/m)

 

     где N_ец — эффективная цилиндровая мощность, л. с. (кВт);

            g_e — удельный расход топлива, г/(э.л. с.-ч) [г/(кВт-ч)];

             п — частота вращения коленчатого вала, об/мин;

            т — коэффициент  тактности  (для  четырехтактных двигателей

     m = 2,  для двухтактных n = 1).

     Для   мощного   малооборотного  двигателя  g_ц =35-:-40  г/цикл, для      высокооборотных    маломощных    двигатели      g_u = 0,10-:-0,15 г/цикл.

       При уменьшении мощности двигателя  (при работе на малом ходу) цикловая  подача уменьшается в 7—10 раз.

 

4.1 Привод ТНВД

 

     Наибольшее  применение имеет механический привод от кулачной шайбы. Топливные насосы, выполненные отдельно для каждого цилиндра, приводятся от кулачных шайб, укрепленных на распределительном валу двигателя. У многосекционных ТНВД, выполненных в виде общего блока, имеется собственный кулачковый вал для привода плунжеров насосных секций. Расположение кулачных шайб на валу согласуется с расположением кривошипов коленчатого вала, а их крепление должно давать возможность изменять положение кулачных шайб по отношению к кривошипам и таким образом изменять момент впрыска топлива по углу п. к. в.

     Кулачковый  вал ТНВД должен делать один оборот за цикл, поэтому в двухтактных  двигателях коленчатый и кулачковый валы имеют одинаковую частоту вращения, в четырехтактных двигателях частота вращения коленчатого вала в 2 раза больше, чем у вала ТНВД.

     Чтобы сохранить взаимное расположение кулачных шайб и кривошипов при изменении  направления вращения коленчатого  вала, у реверсивных двигателей устанавливают:

     одну  кулачную шайбу симметричного профиля  и при реверсе разворачивают  распределительный вал на угол, обеспечивающий сохранение момента впрыска топлива  по углу п. к. в. при изменении стороны вращения;

     две кулачные шайбы для каждого ТНВД: одну — для работы на передний ход, другую — работы на задний ход. При  реверсе под ТНВД подводят соответствующую  шайбу за счет осевого передвижения вала.

     Диаграмма топливораспределения изображает момент и продолжительность подачи топлива, выраженные в углах п. к. в. кривошипа (отсчет углов производится от ВМТ). Для осуществления цикла смешанного сгорания необходимо обеспечить самовоспламенение топлива до прихода поршня в ВМТ (за 1—2° п. к. в.). Период задержки самовоспламенения топлива

     t_i = 0,001 -:- 0,010 с, поэтому впрыск топлива в цилиндр всегда производят до ВМТ. Угол поворота кривошипа (отсчитанный от ВМТ), при котором происходит впрыск топлива, называется углом опережения подачи топлива j_0п. Его выбирают в зависимости от частоты вращения двигателя. В двигателях высокооборотных j _оп= 20-:-30° п. к. в., в малооборотных

     j _оп=4-:-8^о п. к. в.; общая продолжительность подачи топлива, выраженная в углах п. к. в., составляет 15—25° п. к. в.

 

       4.2 Способы регулирования цикловой подачи.

        

       Подача  топлива осуществляется только на части  хода плунжера, который называется активным ходом, на остальной части топливо перепускается в приемную полость насоса.

       Величину  цикловой подачи можно регулировать тремя способами: изменяя начало подачи топлива; изменяя конец подачи топлива; применяя смешанное регулирование, при котором одновременно изменяется начало и конец подачи топлива.

       На  рис. 4.1 показаны диаграммы топливоподачи и графики пути и скорости плунжера при различных способах регулирования цикловой подачи. Диаграмма и графики ( рис. 4.1, а) соответствуют регулированию g_ц за счет изменения начала подачи топлива. На всех режимах конец подачи насоса (КПН) происходит в точке 4.

       Угол  п. к. в., в течение которого происходит впрыск топлива, изменяется за счет изменения  угла опережения подачи топлива Наибольшей подаче соответствуют точки 1на диаграмме топливораспределения и на графике пути плунжера, угол опережения и полезный ход плунжера h_а1. При уменьшении g_ц начало подачи последовательно смещается в точки 2 и 3, угол опережения уменьшается до и полезный   ход   плунжера   становится   h_а2  и  h_а3

       Следовательно, регулирование величины цикловой подачи всегда приводит к изменению угла опережения подачи. Недостатком этого способа регулирования является малая скорость плунжера в конце подачи, что приводит к «вялому» распыливанию в конце впрыска.

 

     

                                        Рис. 4.1 Диаграммы топливоподачи

 

       Диаграмма и графики  (рис. 4.1, б)  соответствуют регулированию за счет изменения конца  подачи топлива. Началу подачи всегда соответствует точка  1, при уменьшении    g_ц  конец подачи перемещается из точки 4 в точки 3 и 2 и соответ ственно изменяется полезный ход плунжера. Угол опережения по дачи топлива j _оп на всех режимах остается неизменным. Ско рость плунжера во время впрыска высокая, вся порция топлива хорошо распыливается.

       Диаграмма и графики ( рис. 4.1, в) соответствуют регулированию g_ц за счет одновременного изменения начала и конца подачи топлива. Точки  1—6 соответствуют началу и концу подачи топлива при наибольшей величине g_ц. При уменьшении g_ц  начало подачи последовательно смещается в точки 2 и 3, конец подачи — в точки 5 и 4. Так же, как при первом способе регулирования, изменение цикловой подачи приводит к изменению угла опережения подачи.

       Для двигателей, работающих с постоянной частотой вращения (дизель-генераторы), второй способ регулирования наиболее удобен, так как при неизменном скоростном режиме постоянный угол опережения подачи топлива обеспечит воспламенение топлива при одном и том же угле поворота кривошипа, что будет создавать одинаковые условия протекания процесса сгорания на всех режимах работы двигателя.

       В двигателях средне- и высокооборотных, работающих на гребной винт с переменной частотой вращения, применение ТНВД с регулированием g_ц за счет изменения начала подачи топлива обеспечит «мягкую» работу двигателя на всех режимах из-за автоматического изменения угла опережения подачи топлива при изменении скоростного режима.

       У малооборотных дизелей, работающих с небольшим углом опережения подачи топлива (6—8° п. к. в.), регулирование  g_ц за счет изменения начала подачи топлива неоправданно, так как такие ТНВД на режимах среднего и малого ходов начинают подавать топливо за ВМТ,    что снижает экономичность двигателя.

       Устройства, регулирующие величину цикловой подачи в насосах клапанного типа, могут выполняться в виде перепускных и отсечных клапанов, через которые на части хода плунжера топливо перепускается в приемную полость насоса; в насосах золотникового типа плунжер-золотник перепускает топливо в приемное окно в начале или в конце своего хода.

 

       4.3 ТНВД клапанного типа с регулированием цикловой подачи за счет изменения начала подачи.

 

       Основные  элементы насоса, плунжерная прецизионная пара, состоящая из плунжера и втулки; толкатель плунжера; возвратная пружина; нагнетательный, перепускной, предохранительный  клапаны.

       Механизм  регулирования (отсечное устройство) цикловой подачи состоит из перепускного клапана с составным толкателем, двухплечего рычага, шарнирно связанного с толкателем, и эксцентрикового валика, на который опирается рычаг. Привод насоса — от симметричной кулачной шайбы, расположенной на распределительном валу.