Монолитное и сборное железобетонные перекрытия многоэтажного здания

А_s1 = 6,28 см² (2ø20 А-II), а₁ = 5 см;

А_s2 = 6,28 см² (2ø20 А-II), а₂ = 9 см;

 см;

 см;

 см;

257,32кНм

    Теперь  выполняем обрыв стержней второго  ряда армирования в каркасах К-3 и  определяем несущую способность  такого сечения:

А_s1 = А_s = 6,28 см² (2ø20 А-II), а₁ = а = 5 см;

 см;

 см;

М_сеч = 6,28^.280^.75,46 = 132,69кНм

    В среднем пролете балки могут  действовать также отрицательные изгибающие моменты М = 314,82кНм (см. рис. 1.15). Для восприятия этих моментов в верхней зоне балки устанавливаем 2ø36 А-II. Выполним проверку несущей способности принятого армирования по отрицательным моментам:

А_s1 = 20,36 см² (2ø36 А-II), а=а₁ = 7,5 см;

 см;

 см;

353,14кНм > 314,82кНм.

    Следовательно, несущая способность принятого  сечения достаточна.

    Теперь  мы имеем все необходимые данные для построения эпюры материалов главной балки (см.Лист1 формата А1) 

1.4.6 Расчет наклонных  сечений балки  на поперечную  силу

    Принимая  для наклонных сечений балки  полезную высоту h₀=74см, вычисляем параметр:

где φ_b2 = 2 – коэффициент, учитывающий влияние вида бетона (тяжелый).

Так как  балка нагружена сосредоточенными силами, длину проекции  наклонных  сечений принимаем равной расстоянию от опор балки до ближайшей к опоре  сосредоточенной силы с=а=240см<3,33∙74=246,42см. Требуемая интенсивность поперечного армирования вычисляется по формуле:

    Расчет  поперечной арматуры на участке 1

    Максимальная  поперечная  сила  на  этом  участке  равна  Q₁ = 225,65кН

    Требуемая несущая способность поперечной арматуры на этом участке

,

В данном сечении  поперечная арматура входит в состав двух каркасов К-1, поперечные стержни принимаем ø10 мм из стали класса А-I с шагом 150мм. 

  > .

     Расчет  поперечной арматуры на участке 3

Максимальная  поперечная  сила  на  этом  участке  равна  Q₃ = 347,22 кН

    Требуемая несущая способность поперечной арматуры на этом участке

    

    

    Поперечная  арматура в этом сечении балки  входит в состав двух каркасов К-1 и  двух каркасов К-4. В каркасах К-1 принимаем ту же поперечную арматуру, что и на крайней опоре балки, а в каркасах К-4 поперечные стержни ø10 мм из стали класса А-I с шагом 200мм. 

  > .

    Расчет  поперечной арматуры на участке 4

Максимальная  поперечная сила на этом участке равна  Q₄ = 286,43 кН

    Требуемая несущая способность поперечной арматуры на этом участке

    

    Поперечная  арматура в этом сечении балки  входит в состав двух каркасов К-4 и  двух каркасов К-3. В каркасах К-4 оставляем  принятую поперечную арматуру, а в  каркасах К-3 поперечную арматуру принимаем  из стержней ø10 мм из стали класса А-I с шагом 250мм.Тогда 

  > .

    1.4.7 Расчет длин запуска обрываемых в пролете стержней

    продольной  арматуры за точки  их теоретического обрыва

    Для обеспечения прочности наклонных  сечений главной балки по изгибающим моментам обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку теоретического обрыва на расстояние

,

где Q – поперечная сила в точке теоретического обрыва стержня;

q_sw – несущая способность поперечного армирования балки в точке теоретического обрыва;

d – диаметр обрываемого стержня.

    Кроме того, общая длина запуска стержня  за точку теоретического обрыва должна быть не менее 20d и не менее 250 мм.

    На  участке 1 главной балки имеем:

    Q = 225,65кН, q_sw = 18,32

.

    Для d = 25 мм

    На  участке 2 главной балки имеем:

Q =60,79кН. Поперечная арматура на участке состоит из стержней ø10 мм из стали класса А-I с шагом 400мм, входящих в состав двух каркасов К-1 и одного каркаса К-2. Тогда

  .

    Для d = 25 мм

    

    На  участке 3 главной балки имеем:

    Q = 347,22кН, q_sw =32,1

.

    Для d = 20 мм

    Для d = 25 мм

    Для d = 36 мм

    На  участке 4 главной балки имеем:

    Q =286,43кН, q_sw = 24,73

.

    Для d = 20 мм

    Для d = 36 мм