stify">   Напряжённость магнитного поля Н_с1 при В_с1 = 1.5 находим по приложению 12

               Н_c1 = 11,2 А/см.

   Среднюю длину пути магнитного потока L_с1 найдём по

   L_c1 = p(D_Н1 – h_c1)/4р;                                           (4.18)

   L_c1 = 3,14· (520 – 42,3)/6 =125 мм.

   МДС для спинки статора F_с1 определим по формуле

   F_c1 = 0,1 Н_c1 L_c1;                                              (4.19)

F_c1 = 0,1 × 11‚2 ×125  = 140 А; 

4.4 МДС для спинки  ротора.

   Напряжённость магнитного поля Н_С2 при 2р = 6 найдем из приложения 6

         Для стали 2312 при В_с2 = 0‚47 Тл

   Н_с2 = 0‚74 А/см.

   Среднюю длину пути магнитного потока L_с2 при 2р = 6 найдём по формуле

   L_с2 = π(D₂ +h_с2 + 4¤3d_к2)/4p;                                (4.20)

   L_с2 =3,14(120+101,4+0)/12 = 57,93 мм.

   МДС для спинки ротора найдём по

               F_с2 = 0,1 Н_с2 L_с2; (4.21)

               F_с2 = 0,1 × 0.74× 57,93 = 4,29 А.

   4.5 Параметры магнитной  цепи

   Суммарную МДС магнитной цепи на один из полюсов  найдём по

               F_å = F_d + F₃₁ + F₃₂ + F_C1 + F_C2; (4.22)

               F_å = 672‚3 + 32‚64 + 62‚44 + 140 + 4‚29 = 866‚65 А.

   Коэффициент насыщения магнитной цепи k_нас найдём по

               k_нас = F_å/ F_d; (4.23)

               k_нас = 866‚65/627‚3 = 1.38;

   Намагничивающий ток I_M найдём по формуле

               I_м = 2,22 F_å × р/(m₁w₁k_об1); (4.24)

               I_м = 2,22 × 866‚65 × 3/3 × 52 × 0,912) = 40‚57 А.

   

     Намагничивающий ток в относительных  единицах I_м* по формуле

               I_м* = I_м/I₁; (4.25)

               I_м* =40‚57/159 = 0,26 о.е.;

   ЭДС холостого хода Е найдём по (9 – 175)

               Е = k_Н∙U1; (4.26)

               Е = 0,975 × 220 = 214,5 В.

   Главное индуктивное сопротивление x_M найдём по

               x_м = Е/I_м; (4.27)

               x_м = 214‚5/40‚57 = 5‚29 Ом.

   Главное индуктивное сопротивление в  относительных единицах x_м* найдём по

               x_м* = x_мI₁¤U₁; (4.28)

               x_м* = 5‚29× 159/220 = 3‚82 о.е.

 

    5. Активные  и индуктивные  сопротивления обмоток

   5.1 Сопротивление обмотки  статора

     Активное сопротивление обмотки  фазы r₁ при 20°С найдём по формуле

               r₁ = w₁∙l_ср1/(r_м20∙а₁с∙S∙10³); (5.1)

               r₁ = 52 × 1004/(57 ×3× 2×5‚085× 10³) = 0,03 Ом. 

   Активное  сопротивление обмотки фазы r_1* при 20°С в относительных единицах найдём по формуле

               r_1* = r₁I₁¤U₁; (5.2)

               r_1* = 0,03 ×159/220 = 0,0217о.е.

   Проверка  правильности определения r_1* по формуле

               ; (5.3)

               

   Размеры паза статора определим из § 9-4 и  таблицы 

   b_п1=7,58 мм ; b_ш1=4‚5 мм ; h₃=1мм ;

   h_п1=32 мм ;    h_к1=3 мм ;   

       h₂=1,9 мм ;     h_ш3=1 мм ;  h₁= h_п1– h_ш1– h_к1– h₂– h₃=32–1–3–1,9–1=25,1 мм.

   Коэффициенты, учитывающие укорочение k_b1 и k¢_b1 при b₁ = 0,65÷1 найдём

               k_b1 = 0,4 + 0,6b₁; (5.4)

               k_b1 = 0,4+ 0,6 × 0,8  = 0,88.

               k¢_b1 = 0,2+0,8 b₁; (5.5)

               k¢_b1  = 0,2+0,6∙0,8=0,68

   Коэффициент проводимости рассеяния для прямоугольного полуоткрытого паза l_п1 найдём по формуле

                 (5.6)

               

   Коэффициент дифференциального рассеяния статора k_д1 берем из таблицы 9 – 23, при q₁ = 4 и двухслойной укороченной обмотке

               k_д1 = 0‚0062.

   Коэффициент, учитывающий влияние открытия пазов  статора на проводимость дифференциального рассеяния определим по формуле

                ; (5.7)

   

   Коэффициент k_р1 берем из таблицы (9 – 22) при q₁ = 4, Z₂ = 82 и р =3

               k_р1 = 0,782

   Коэффициент проводимости дифференциального рассеяния l_д1 найдём по

               l_д1 = 0,9·t_1min(k_ОБ1)²k_Р1k_Ш1k_Д1/(dk_d); (5.8)

               l_д1 = 0,9· (16,6 × 0.912)² × 0.782 × 0.995 × 0.0062/(0,8 × 1.21) =1,03;

   Полюсное  деление t найдём по формуле

               t₁ = pD₁¤2р; (5.9)

               t₁ = 3.14 ×371‚4 /6 = 194,37 мм ;

   Коэффициент проводимости рассеяния лобовых  частей обмотки l_л1 найдём по

               l_л1 = 0,34(q₁ ¤ l₁)(l_Л1 – 0,64b₁t₁); (5.10)

               l_л1 = 0,34 × (4/220)(282 – 0,64 · 0,8 ·194,37) = 1,19.

   Коэффициент проводимости рассеяния обмотки  статора l₁ найдём по формуле

               l₁ = l_п1 + l_д1 + l_л1; (5.11)

   

               l₁ = 1,89 + 1,03 + 1,19 = 4,11.

   Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора  x₁ найдём по формуле

               x₁ = 1,58f₁l₁w²₁l₁¤(pq₁ × 10⁸); (5.12)

               x₁ = 1,58 × 50 × 220 × 52² × 4,11/(3 × 4 × 10⁸) = 0,16 Ом.

   

   Индуктивное сопротивление обмотки фазы статора  x_1* в относительных единицах найдём по формуле  

               x_1* = x₁I₁ ¤ U₁; (5.13)

               x_1* = 0,16 × 159 / 220 = 0,12 о.е.

   Проверку  правильности определения x_1* в относительных единицах произведём по формуле

x_1* = 0,39(D₁A₁)²l₁l₁ ×10^-7¤(m₁U₁I₁z₁);                                 (5.14)

               x_1* = 0,39(371,4 × 425)² 220 × 4,34 ×10^-7/(3 × 220 × 159 × 72) = 0,123 о.е.

   5.2 Сопротивление обмотки  короткозамкнутого ротора

   Активное  сопротивление верхней части стержня r_ст.в при 20°С найдём по формуле