J₁ = 159/(2×5,085·3 ) = 5,2 А/мм².

   Найдём  идеальную тепловую нагрузку от потерь в обмотке А₁J₁

               А₁J₁ = 425·5,2 = 2210 А²/(см × мм²).

   По  рисунку 9 – 8 для D_Н1 = 520 мм получаем допустимую тепловую нагрузку

               А₁J₁ = 2150 А²/(см × мм²).

   Среднее зубцовое деление статора найдём по формуле

               t_ср1 = p(D₁ + h_П1)/z₁; (2.29)

               t_ср1 = 3,14(371,4 + 36,26)/72 = 17,7 мм.

   Средняя ширина катушки обмотки статора  найдём по формуле

               b_ср1 = t_ср1у_п1; (2.30)

               b_ср1 = 17,7 × 9,6 = 168,96 мм.

   Средняя длина лобовой части обмотки  по (9 – 42)

   

               l_л1 = (1,16 + 0,14p)·b_ср1 + 15; (2.31)

               l_л1 =(1,16+0,14×3) × 168,96+15= 282 мм.

   Средняя длина витка обмотки по формуле

               l_cp1 = 2 · (l₁ + l_л1) = 2 · (220 + 282) = 1004 мм. (2.32)

   Длина вылета лобовой части обмотки  по формуле

               l_в1 = 0,4 b_cp1+h_п1/2 + 25; (2.33)

               l_в1 =0,4·168,96+32/2+25 = 108,584 мм.

   3. Обмотка  короткозамкнутого  ротора

   Применим обмотку  ротора с бутылочными закрытыми  пазами, т.к. h = 280 мм.

   Высота  паза из рис. 9-12 [1] равна h_п2 = 39 мм.

   Расчетная высота спинки ротора при 2р=6 и h = 280 мм, по (9 – 66)

               h_c2 = 0,38 · D_H2 – h_п2 – d_k2; (3.1)

               h_c2 = 0,38 · 369,4 – 39 – ·0 = 101,4 мм.

    Магнитная индукция в спинке ротора по формуле

               В_с2 = Ф · 10⁶ / (2 · k_c · l₂ · h_c2); (3.2)

               В_с2 = 0.022 · 10⁶ / (2 · 0.95 · 220 ·101,1) = 0,47 Тл.

   Зубовое деление по наружному диаметру ротора по формуле

   

               t₂ = πD_н2/z₂ ; (3.3)

                                           t₂=3,14· 369,4/82 = 14,4 мм ;

   Магнитная индукция в зубцах ротора по таблице 9-18

               В_з2 = 1,8 Тл ;

   Ширина  зубца по формуле

               b_з2 = t₂ · B_δ / (B_з2 · k_c); (3.4)

   b_з2= 14,14 · 0,81 / 1,8 · 0,95 = 10.73 мм.

   Меньший радиус паза по формуле

               ; (3.5)

                мм.

   Больший радиус паза по формуле

                ; (3.6)

                мм.

   Расстояние  между центрами радиусов по формуле

               h₁ = h_п2 – h₂ – h_ш2 – r₁ – r₂; (3.7)

               h₁ = 39 – 0,5 – 15 – 2,3 – 3 = 18,2 мм.

   Ширина  верхней части стержня по формуле

   b≈(1÷1,25)∙ r₁

   b=1,2∙3=3,6 мм

   80. Проверка  правильности определения  и исходя из условия b₃₂=const.;

               π h₁–z₂(r₁ – r₂)≈0

               3,14·18,2 – 82(3 – 2,3) = –0,252.

   Площадь поперечного сечения нижней части  стержня определяется по формуле

               ; (3.8)

               S_ст.н.=(3,14/2)(3²+2,3²)+(3+2,3)18,2=118,9 мм².

   Размеры короткозамыкающего кольца

   Поперечное  сечение кольца литой клетки определяется по формуле

               S_кл = (0,35 ÷ 0,45) · z₂ · S_ст/2p; (3.9)

               S_кл = 0,4 ·82 · 171,5/6 = 937,5 мм².

   Высота  кольца литой клетки определяется по формуле

               h_кл = 1,1 · h_п2 = 1,1 · 39 = 42,9 мм. (3.10)

   Длина кольца по формуле

               l_кл = S_кл/h_кл; (3.11)

   l_кл=937,5/42,9=21,9 мм ;

   Средний диаметр кольца литой клетки определяется по формуле

               D_кл.ср. = D_H2 – h_кл; (3.12)

   D_кл.ср =369,4– 42,9 = 326,5 мм;

   

   

   4. Расчёт магнитной цепи.

   4.1 МДС для воздушного зазора.

   Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения статора k_d1 найдём по формуле (9 – 116)

                 (4.1)

   

   Коэффициент, учитывающий увеличение магнитного сопротивления воздушного зазора вследствие зубчатого строения ротора k_d2 найдём по формуле

                 (4.2)

   

   Коэффициент, учитывающий уменьшение магнитного сопротивления воздушного зазора так как радиальные каналы отсутствуют то принимаем

               k_к = 1;

   Общий коэффициент воздушного зазора k_d найдём по формуле

               k_d = k_d1 × k_d2 × k_к; (4.3)

               k_d = 1,17× 1,03 × 1 = 1,21;

   МДС для воздушного зазора F_d найдём по формуле

               F_d = 0,8dk_dВ_d × 10³; (4.4)

               F_d = 0,8 × 0,8 × 0,81 × 1,21 × 10³ = 627,3 А.

   4.2 МДС при прямоугольных полуоткрытых  пазах статора.

   Зубцовое  деление на 1/3 высоты зуба определим  по формуле 

   t_1(1/3)=π∙(D₁+2h_п1/3);                                               (4.5)

   

   t_1(1/3)=3,14(371,4+2∙32/3).

   Ширина  зуба на 1/3 высоты определяется по формуле 

   b_з1(1/3)= t_1(1/3)–b_п1;                                                   (4.6)

   b_з1(1/3)=17,13–7,65=9,48 мм.

   Магнитная индукция на 1/3 высоты зуба определяется по формуле  

   B_з1(1/3)=t₁∙Bδ₁/ b_з1(1/3)∙k_c;                                             (4.7)

   B_з1(1/3)=16,2∙0,81/9,48∙0,95=1,46 Тл .

   Так как B_з1(1/3)=1,46 то напряженность магнитного поля H_з1 (А/см) определим из приложения 9;

                                                       H_з1=10,2 А/см;  .

   Среднюю длину пути магнитного потока определим  по

               L_з1 = h_п1; (4.8)

               L_з1 = 32 мм.

   МДС для зубцов найдём по

               F_з1 = 0,1∙H_з1∙L_з1; (4.9)

               F_з1 = 0,1 × 10,2× 32 = 32‚64

   4.2 МДС при бутылочных пазах ротора. 

 

   Средняя ширина верхней части зубца определяется по формуле  

   b_зв2=π∙(D_н2–2h₂–h)/z₂–b;                                            (4.10)

   b_зв2=3,14∙(396,4–2∙0,5–15)/82–3,6=14,2 мм.

   Магнитную индукцию в среднем сечении верхней  части зубца определим по формуле 

   B_з.в2=t₂∙B_δ/ b_зв2∙ k_c;                                                (4.11)  

   B_з.в2=14,4∙0,8/14,2∙0,95=0,84 Tл. 

   Так как B_з.в2=0‚84 (Тл)‚то напряженность магнитного поля H_з.в2 (А/см) определим из приложения 9; 

   H_з.в2=3‚11 А/см;

   Средняя длина пути магнитного потока в верхней части зуба определяется по      формуле

               L_з.в2 =h₂+h; (4.12)

   L_з.в2=0‚5+15=15‚5 мм;

   МДС для верхней части зубца ротора определяется по формуле

               F_з.в2 = 0,1·H_з.в2·L_з.в2 ; (4.13)

   F_з.в2 =0,1·15.5·3‚11=4‚82 A;

   Магнитную индукцию в нижней части зубца  определим по формуле 

   B_з.н2 = t₂∙B_δ/ b_зн2∙ k_c;                                             (4.14)   

   B_з.н2=14,4∙0,8/6‚7∙0,95=1‚78 Tл.

   Напряжённость поля в нижней части зубца определим  из приложения 9

   H_з.н2=25 А/см;

   Средняя длина пути магнитного потока в нижней части зуба определяется по      формуле

   L_з.в2 =r₁+h₁+0,8r₂;                                               (4.15)

   L_з.в2=3+18,5+0,8∙2,3=23,04 мм.

   МДС для  верхней части зубца ротора определяется по формуле

   F_з.н2=0‚1∙ H_з.н2∙ L_з.н2;                                             (4.16)

   F_з.н2=0‚1∙25∙23‚04=57‚6 А.

   МДС для зубцов ротора определим по формуле

   F_з.2= F_з.в2+ F_з.н2;                                                  (4.17)

   F_з2=4‚48+57‚6=62‚42 А.

   4.3 МДС для спинки  статора.