Автор работы: Пользователь скрыл имя, 16 Сентября 2011 в 11:32, курсовая работа
Сумма мероприятий, обеспечивающих благоприятные условия твердения уплотненной бетонной смеси, а также способы, предохраняющие бетон от повреждения его структуры в раннем возрасте, составляют уход за бетоном. Организация ухода за бетоном должна быть проведена сразу после укладки и уплотнения бетонной смеси. Прочность бетона нарастает в результате физико-химических процессов взаимодействия цемента с водой, которые нормально проходят в теплых и влажных условиях.
ВВЕДЕНИЕ
I.Литературный обзор
Классификация установок для тепловлажностной обработки бетона
Установки периодического действия
Установки непрерывного действия
Обзор основных типов тепловлажностных установок
1.Кассетные установки
2.Автоклавные установки
3.Термоформы
4.Горизонтальные щелевые камеры
5.Вертикальные пропарочные камер
6.Камеры ямного типа
a.Конструкция и способы повышения КПИ
b.Организация подачи пара
Сравнительная характеристика тепловых установок
II.Подбор состава бетонной смеси
III.Конструктивный расчет тепловой установки
IV.Расчет производительности установки
V.Расчет коэффициента теплообмена между греющей средой и прогреваемым изделием
VI.Расчет тепловыделения бетона при тепловой обработке
VII.Расчет распределения температур в бетонных и железобетонных изделиях
VIII.Теплотехнический расчет
VIIIa. Материальный баланс
VIIIб. Тепловой баланс
Период подъема температур
Период изотермической выдержки
IX.Расчет диаметров паро- и конденсатопроводов
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК
Gрасх=14250+848,8+945+
Потери материалов
Из общего уравнения материального баланса находим потери массы
162990–162838,8=151,2 кг
VIIIб. Тепловой баланс
Период подъема температур
Приход теплоты
, где
Сс – удельная теплоемкость сухой части бетона, кДж/(кг×°С) [1, прил.11];
– средняя температура изделия в начале периода, °С.
=14250∙0,84∙20=239400 кДж
, где
Св – удельная теплоемкость воды, кДж/(кг°×С) [1, прил.13].
=1000∙4,185∙20=83700 кДж
, где
Са – удельная теплоемкость арматуры и закладных деталей, кДж/(кг×°С) [1, прил.11] .
=945∙0,46∙20=8700 кДж
, где
Сф – удельная теплоемкость материала форм или поддонов, кДж/(кг×°С) [1, прил.11].
=112840∙0,46∙20=1038130 кДж
, где
- удельное тепловыделение
В/Ц- водоцементное отношение;
- масса цемента в загруженных в камеру изделиях, кг.
=0,0023∙419∙(0,43)0,44∙40,38∙
, где
-масса пара, поступившего в установку за период прогрева, кг;
- энтальпия пара, кДж/кг[1, прил.194].
∙2571,5
, где
– удельная теплоемкость материала ограждений, кДж/(кг°С) [1, прил.11];
–температура ограждений в начале периода прогрева, °С.
=2∙11214,56∙0,88∙20+2∙2643,
Суммарный приход теплоты за период подъема температуры
=239400+83700+8700+1038130+
Расход теплоты
, где
– средняя температура изделий в конце периода прогрева, °С.
=14250∙0,84∙60,75=727177,5 кДж
=1000∙4,187∙60,75=254360 кДж
=945∙0,46∙60,75=26410 кДж
.
=112840∙0,46∙60,75=3153310 кДж
, где
– температура ограждающих конструкций к концу периода прогрева, °С, равная
, где
– толщина материала ограждений, м;
а
– подсчитывается отдельно для
различных элементов ограждений(подземных,
надземных, пола, крышки).
Для стен:
С1=f(Fокп, Вiкп) определяется по графикам [1, прил.22]
Biп= = =24,5 Foп= = =0,038
С1=0,03
=20+
=67,6 °С
Для крышки:
С1=f(Fокп, Вiкп) определяется по графикам [1, прил.22]
Biп= = Foп= =
С1=0,05
=20+
=60 °С
Для пола:
С1=f(Fокп, Вiкп) определяется по графикам [1, прил.22]
Biп= = =6,24 Foп= =
С1=0,11
=20+
=51,48 °С
=2∙11214,56∙0,88∙67,6+2∙2643,
, где
– коэффициент теплопередачи, зависящий от внешнего и внутреннего теплообмена, Вт/(м2×°С);
- толщина ограждений, м;
и - коэффициенты теплоотдачи Вт/(м2×°С).
В установках ТВО принимают:
=50…75 Вт/(м2×°С) – внутренний теплообмен;
=5…10 Вт/(м2×°С) – внешний теплообмен.
Теплоту,
потерянную с 1 м2 подземной части
установки, принимают в размере 1/3 потерь
надземной части в окружающую среду.
Для стенок
H=0,6 – высота над уровнем пола.
=2∙7∙0,6+2∙1,65∙0,6=10,38 м2
=0,51 Вт/(м2×°С)
=3,6∙0,51∙10,38∙(60,75–20)∙3=
=2330/3=777 кДж – для подземной части
=3107 кДж
Для пола
м2
=2,87 Вт/(м2×°С)
=3,6∙2,87∙11,55∙(60,75–20)∙3=
Для крышки
м2
=0,3
=3,6∙0,3∙11,55∙(80–20)∙3=2245 кДж
=3107+14590+2245=19942кДж
, где
– энтальпия конденсата, кДж/кг;
– потери пара за счет пропусков в атмосферу, кг;
– масса пара, занимающего свободный объем, кг
, где
– плотность пара, кг/м3[1, прил.14];
– соответственно объемы камеры, загрузки бетона и форм, м3.
=0,135∙22,5=3 кг
=80∙4,187=335 кДж/кг
где
- энтальпия пара, кДж/кг[1, прил.14].
=3∙2607=7821 кДж
=0,1∙(611528+302,4
)=(610770,65+30,15
) кДж
Суммарный расход теплоты за период подъема температуры составляет
=727177,5+254360+26410+
–1005+7821+610770,65+30,15
=(6718477,15+331,65
) кДж
Приравнивая статьи прихода и расхода и решая полученные уравнения теплового баланса по неизвестным, находим необходимое количество пара поступающего за период подъема температуры кг.
6718477,15+331,65 =1990990+2571,5
=(6718477,15–1990990)/(2571,5–
Максимальный расход пара, за период подъема температуры
=1,2∙2110,63=2532,75 кг
Максимальный часовой расход пара
.
=844,25 кг/ч≈0,23 кг/с
Удельный расход пара в период подъема температуры
=335кг/м3
Период
изотермической выдержки
Приход теплоты
, где
– масса пара, поступившего в установку за период изотермической выдержки, кг.
∙2675
=0,0023∙419∙(0,43)0,44∙70,42∙
Информация о работе Расчет теплотехнического оборудования. Камера ямного типа