Расчет асинхронного двигателя с короткозамкнутым ротором

I'' :=

I1

I'' = 3.635 А

I

1H

2.10.25  Относительное значение момента

I'2 = 101.819

S' := 1

2

I'

s

M'' :=

2

⋅KR⋅

M'' := 1

I'

S'

2H

где номинальное скольжение Sh, которое определяется по графику S=f(P2) рабочих

характеристик. Значение Sh соответствует мощности Р2Н

при S=l формула примет вид

I'2

2

Mn

M''n :=

⋅KR⋅SH

M''n :=

MH

I'2H

2.10. 26

Действительное критическое скольжение определяется после расчета

всех пусковых характеристик (табл. 18) по средним значениям

сопротивлений соответствующим скольжениям

x1нас = 2.698

C1пнас = 1.059

x'2ζнас = 0.452

Sкрд :=

r'2

Sкрд = 0.105

x1нас

+ x'

C1пнас

2ζнас

Pст.осн = 375.623

Вт

Iст1 = 0.194

м

Iср1 = 0.804

м

Pэ1

- электрические потери в обмотках статора

P

э1

:= m⋅I

2⋅r1

P

э1

= 1659.95 Вт

1H

Кρ := 1.45

- для обмоток с изоляцией класса нагревостойкости H

P'эп1 - электрические потери в пазовой части обмотки статора

I

P'эп1 := Кρ⋅Pэ1⋅2⋅

ст1

P'эп1 = 1159.907 Вт

I

К := 0.18

ср1

- коэффициент, учитывающий, что часть потерь в сердечнике статора

передается через станину в окружающую среду (табл. 19);

α

1

:= 95

- коэффициент теплоотдачи с поверхности (рис.23 или рис.26);

( P' эп1

+ Pст.осн)

Δθпов1 := К⋅

Δθпов1 = 16.483 C

π ⋅D⋅Iст1⋅α1

2.11.2  Перепад температуры в изоляции пазовой части

обмотки ротора

dиз = 1.405

мм  - диаметр изолированного провода обмотки статора (табл. 4)

d := 1.32

мм  - диаметр неизолированного провода обмотки статора

λ'экв := 1.25 - определяется по рис. 24 для значения

d

= 0.94

dиз

визп1 := 0.4мм - односторонняя толщина изоляции в пазу (определена

выше по табл. 7)

Пп1 := 2⋅hп1⋅103 + в1 + в2

Пп1 = 59.876 мм

P'эп1

визп1

(в1 + в2)

= 4.12 C

Δθизп1

:=

⋅

+

Δθизп1

Z1

λэкв

⋅Iст1⋅Пп1

16⋅λ'экв

P'эл1

:= Кρ⋅Pэ1

⋅2⋅

Iл

P'эл1 = 1247.03 Вт

I

ср1

Пл1 := Пп1

hп1

P'эл1

визл1

Δθизл1 = 0.947 С

Δθизл1 :=

⋅

+

−

3⋅П

λэкв

2⋅Z ⋅I ⋅10

12⋅λ'экв

2

л

л1

Iвыл1 := Квыл⋅втк + В

Iвыл1 = 0.06 м

θповл1

:=

К⋅P'эл1

θповл1 = 21.774 С

2

⋅π ⋅D⋅Iвыл1

⋅α1

θ'1 :=

(Δθпов1

+ Δθизп1)⋅2⋅Iл

+

(Δθизл1 + θповл1)⋅(2⋅Iл)

θ'1

= 22.446 С

Iср1

Iср1

Sкор - эквивалентная поверхность охлаждения корпуса двигателя

Sкор := (π ⋅Da + 8⋅Пр)⋅(Iст1 + 2⋅Iвыл1)

Sкор = 1.436

Вт

Pэ1 := 2.104 кВт

Pэ2 := 0.483 кВт

ΣP := 3.03

ΣP' := ΣP + (Кρ − 1)⋅( P э1 + Pэ2)

ΣP' = 4.194

Вт

ΣP'в - сумма потерь, отводимых в воздух внутри машины

ΣP'в := ΣP' − (1 − К)⋅( P' эл1 + Pст.осн)

ΣP'в = −1326.378

Вт

θв :=

ΣP'в − 1

θв = −52.819

Sкор⋅αв

2.11.7  Среднее превышение температуры обмотки статора над

температурой

окружающей среды

θ1 :=

θ'1 +

θв

θ1 = −30.373

2.11.8  Вентиляционный расчет заключается в сопоставлении

расхода

воздуха

необходимого для охлаждения

двигателя и расхода, который может быть

получен

при данной конструкции и размерах двигателя

L := 2.5 при

2p = 8 и h = 225

KL

:= L⋅ n⋅

Da

KL = 4.287

100

KL

- коэффициент, учитывающий изменение условий охлаждения по длине поверхности

корпуса, обдуваемого наружным вентилятором

Необходимый расход воздуха:

- для двигателей со степенью защиты IP44

м3

Qв

:= KL⋅

ΣP'в − 1

Qв = 0.098

1100⋅ θв

с

2.11.9  Фактический расход воздуха, получаемый с помощью

вентилятора:

для двигателей со степенью защиты IP44

м3

Q'

в

:= 0.6⋅D

3⋅

n

Q'

в

= 0.271

100

с

a

2.11.10   Сопоставление требуемого и получаемого расхода

воздуха.

№

Расчетная формула

Единица

Скольж

0.003

0.01

0.015

0.02

1

Ом

124.727

37.418

24.945

18.709

2

Ом

0

0

0

0

3

Ом

125.297

37.988

25.516

19.279

4

Ом

5.188

5.188

5.188

5.188

5

Ом

125.405

38.341

26.038

19.965

6

А

3.03

9.911

14.594

19.033

7

-

0.999

0.991

0.98

0.966

8

-

0.041

0.135

0.199

0.26