Проверка  ширины ленты по кусковатости груза

    Для рядовых углей проверка ширины ленты по кусковатости груза производится исходя из следующего неравенства:

                          м     (2.2)

где d_max – максимальное значение кусковатости груза, d_max = 0,2 м;

      0,60 < 0,80 – условие выполняется.

      Исходя  из рекомендаций, выработанным опытом применения ленточных конвейеров в угольных шахтах, в участковых горных выработках следует применять конвейеры с минимальной шириной ленты 0,80 м. 

Линейные  массы движущихся частей

    верхних роликоопор:

                         , кг/м;      (2.3)

    нижних  роликоопор:

                         , кг/м;    (2.4)

    ленты:

                         , кг/м;    (2.5) 

    груза:

                         , кг/м   (2.6)

где m_p¹ и m_p¹¹ – массы вращающихся частей одной роликоопоры соответственно верхней и нижней ветвей; m_p¹ =14,7 кг, m_p¹¹ =11,62 кг; l_p¹ и l_p¹¹ – расстояние между роликоопорами соответственно верхней и нижней ветвей; l_p¹ = 1,4 м,     l_p¹¹ = 2,8 м; m – масса 1м² ленты; m = 16 кг/м²; В – ширина ленты; В = 0,8 м;

Расчет  силы тяги для перемещения ветвей

    нижней:

         F_2-1 = L q_л g(c₂wcosb + sinb)+ c₂Lq_p¹¹gw = 22961 Н;   (2.7)

    верхней:

        F_4-3 = L g( q_л + q_гр)(c₂wcosb – sinb)+ c₂Lq_p¹gw = 61120, Н;  (2.8)

где: c₂ – коэффициент, учитывающий местные сопротивления; c₂ = 1.1; w – коэффициент сопротивления движению ветвей, w = 0,06; L – длина транспортирования, L = 2000 м; g – ускорение свободного падения, g = 9,8 м/с. 

Тяговое усилие на приводных  барабанах

Тяговое усилие на приводных барабанах определяется по формуле:

                  F₀ = F_4-1 = F_2-1 + F_4-3 = 84082, Н;    (2.8)

Минимальное начальное натяжение ленты

Минимальное начальное натяжение ленты определяется по условиям сцепления и провеса груженой ветви:

    По  условию сцепления на приводе:

                        ^{, Н   (2.10)}

где k_t – коэффициент запаса тяговой способности привода, k_t = 1,3;                      f – коэффициент трения сцепления ленты и барабана, f = 0,3; a₁ и a₂ – углы обхвата лентой приводных барабанов, a₁ = a₂ = 4,19 рад.;

    По  условию ограничения провеса  ленты на груженой ветви:

                  F_гр = 3500 В = 3500 ^. 0,8 = 2800, Н     (2.11)

Максимальное  усилие на приводных  барабанах

                    F_max = F_4-3+ F_гр.min = 93709 Н    (2.12)

Определение разрушающего натяжения  ленты

Определение разрушающего натяжения ленты производится по формуле:

                   F_разр. = 1000В_i s_вр = 640000, Н    (2.13)

где i – количество тканевых прокладок в ленте, i = 4; s_вр – временное сопротивление на разрыв одной прокладки,     s_вр = 200Н/мм.

Количество  конвейеров на заданную длину транспортирования

    Осуществляется  по следующей формуле:

                         n = m F_max. / F_разр. = 1,17    (2.14)

     На заданную длину транспортирования  принимаем два конвейера, длиной 1000 м. 

Силы тяги для перемещения ветвей одного конвейера:

                        , Н     (2.15)

                        = 30560, Н     (2.16)

Сила  тяги на приводном барабане одного конвейера:

                        =42041, Н     (2.17)

Минимальное начальное натяжение ленты одного конвейера по условию сцепления:

                    = 4813, Н     (2.18)

Максимальное  натяжение ленты одного конвейера:

                    = 46854, Н     (2.19)

Запас прочности ленты одного конвейера:

                                 (2.20)

Мощность  привода одного конвейера:

                    , кВт     (2.21)

где v_н – номинальная скорость движения ленты, v_н = 2м/с; k_реж – коэффициент режима, учитывающий неравномерность распределения мощности двигателей в многоприводных конвейерах, k_реж = 1,0; h - коэффициент полезного действия передачи, h = 0,9. При этом должно соблюдаться следующее неравенство:

                                N_p¹ < N_уст¹     (2.22)

86 < 110 – требуемое условие соблюдается,  принимаем два конвейера на  заданную длину транспортирования,  по 1000 м

Усилие  на натяжной станции:

                          Р₁ = 2F₁ = 9627 Н     (2.23)

 

2.3 Участковый транспорт  подготовительных  забоев.

      Учитывая  крепость боковых пород (f = 5), проведение горных выработок будет осуществляться с помощью проходческого комбайна нового технического уровня КСП32. Для погрузки горной массы с перегружателя комбайна в вагонетки, принимаем ленточный перегружатель УПЛ2М, техническая характеристика которого приведена ниже. По участковой (проводимой) выработке горная масса транспортируется напочвенной дорогой ДКНЛ, производительности которой достаточно для использования в качестве основной транспортной единицы; также она используется для доставки оборудования, крепежных материалов, людей. От участков горная масса в вагонетках ВГ2,5, электровозом АРП7 транспортируется к стволу. Технические данные вышеперечисленного оборудования представлены ниже, за исключением напочвенной дороги ДКНЛ, характеристика которой имеется в разделе 3.1.

Техническая характеристика УПЛ2М:

Техническая характеристика ВГ2,5:

Техническая характеристика АРВ7:

 

3. магистральный транспорт

3.1 Расчет конвейерного  уклона.

    Аналогично предыдущему, выполнен расчет конвейерного уклона. Сменный грузопоток в данном случае будет равный сменной нагрузке на очистной забой и составляет Q_см = 850 т/см. С учетом коэффициента неравномерности грузопотока в каждой лаве k = 1,5 и коэффициента машинного времени k_м = 0,85 производительность расчетного грузопотока составляет Q_p = Q_Т = 250 т/ч.

    Результаты  расчета конвейера сведены в  таблицу 3.2. Для транспортирования  груза, в данном случае принят специальный  конвейер для работы в наклонных  стволах – 2Л100У, с паспортной производительностью 850т/ч