Расчет одноэтажного пром здания

    Поперечные  стержни ставят без расчета, но с  соблюдением требований норм. Расстояние между ними (по условию предотвращения бокового выпучивания продольных стержней при сжатии) должно быть при сварных каркасах не более , но не более 500 мм (здесь - наименьший диаметр продольных сжатых стержней). Расстояния округляют до размеров, кратных 50 мм.

    Диаметр поперечных стержней в сварных каркасах должен удовлетворять условиям свариваемости. Диаметр хомутов вязаных каркасов принимают не менее 5 мм и не менее , где - наибольший диаметр продольных стержней. Толщина защитного слоя поперечных стержней должна быть не менее 15 мм. В местах стыков каркасов на длине перепуска стержней расстояние между поперечными стержнями должно быть не более ( - диаметр соединяемых стержней). Если общее насыщение элемента арматурой более 3%, то поперечные стержни необходимо устанавливать на расстоянии друг от друга не более и не более 300 мм.

    Плоские сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью поперечных стержней, привариваемых контактной точечной сваркой к угловым продольным стержням плоских каркасов. Если в сварных каркасах у больших граней сечения элемента размещены промежуточные стержни, то эти стержни (принадлежащие противоположным каркасам) соединяют между собой дополнительными шпильками, устанавливаемыми по длине элемента с шагом, равным шагу поперечных стержней плоских каркасов.

    Верхняя часть крайних  колонн.

    Элемент 1, сечение 1.

    Требуемая площадь арматуры по расчетам ПК “ЛИРА”

    .

    Арматура  по расчетам ПК “ЛИРА”:

- продольная  Ø20 А-II, с ;

- поперечная Ø8 А-I, с , расстояние между поперечными стержнями .

    По  условиям свариваемости минимальный диаметр поперечных стержней .

    Расстояние  между поперечными стержнями из условия свариваемости .

    Принимаем продольную арматуру 4 Ø20 А-II, с и 4 Ø16 А-II, с .

    Принимаем поперечную арматуру Ø8 A-I.

    Принимаем мм.

Рис. 8. Армирование верхней части крайней колонны.

    Нижняя часть крайних колонн.

    Элемент 2, сечение 1.

    Требуемая площадь арматуры по расчетам ПК “ЛИРА”

    .

    Арматура  по расчетам ПК “ЛИРА”:

- продольная  Ø25 А-II, с ;

- поперечная Ø8 А-I, с , расстояние между поперечными стержнями .

    По  условиям свариваемости минимальный диаметр поперечных стержней .

    Расстояние  между поперечными стержнями из условия свариваемости .

    Принимаем рабочую арматуру 4 Ø25 А-II, с и 4 Ø16 А-II, с .

    Принимаем поперечную арматуру Ø8 A-I.

    Принимаем мм.

Рис. 9. Армирование нижней части крайней колонны.

    Верхняя часть средних  колонн.

    Элемент 4, сечение 1.

    Требуемая площадь арматуры по расчетам ПК “ЛИРА”

    .

    Арматура  по расчетам ПК “ЛИРА”:

- продольная  Ø22 А-II, с ;

- поперечная Ø8 А-I, с , расстояние между поперечными стержнями .

    По  условиям свариваемости минимальный диаметр поперечных стержней .

    Расстояние  между поперечными стержнями из условия свариваемости .

    Принимаем продольную арматуру 4 Ø22 А-II, с и 4 Ø16 А-II, с .

    Принимаем поперечную арматуру Ø6 A-I, с .

    Принимаем мм.

Рис. 10. Армирование верхней части средней колонны.

    Нижняя  часть средних  колонн.

    Элемент 3, сечение 1.

    Требуемая площадь арматуры по расчетам ПК “ЛИРА”

    .

    Арматура  по расчетам ПК “ЛИРА”:

- продольная  Ø22 А-II, с ;

- поперечная Ø8 А-I, с , расстояние между поперечными стержнями .

    По  условиям свариваемости минимальный диаметр поперечных стержней .

    Расстояние  между поперечными стержнями из условия свариваемости .

    Принимаем рабочую арматуру 4 Ø22 А-II, с и 4 Ø16 А-II, с .

    Принимаем поперечную арматуру Ø6 A-I, с .

    Принимаем мм.

Рис. 11. Армирование нижней части средней колонны. 

    3. Расчет предварительно напряженной двускатной решетчатой балки пролетом 12 м. 

    3.1. Данные для проектирования.

    Бетон тяжелый класса В35 с расчетными характеристиками при коэффициенте условий работы бетона : ; ; ; ;                      . Обжатие производится при передаточной прочности бетона . Расчетные характеристики бетона для класса, численно равного передаточной   прочности ()   и   при   : ; ; ; ; .

    Предварительно   напрягаемая   арматура стержневая   класса A-VI (; ; ).

    Ненапрягаемая арматура класса A-II (; ; ).

    

    Рис. 12. Опалубочные размеры решетчатой балки. 

    3.2. Расчетный пролет, нагрузки, усилия.

    Расчетный пролет принимается равным расстоянию между анкерными болтами (рис. 13)

    . 
 
 
 
 
 
 

                                                

          

      а                                             б  

    

                             в

      Рис. 13. Расчетная схема балки и расположение сечений: а - расположение анкерных болтов; б – схема загружения балки; в – расположение расчетных сечений.

    Масса балки по проектным данным 4,1 т, а  погонная нагрузка от собственного веса балки

при : ;

при : .

     Расчетная погонная нагрузка составляет:

     постоянная ;

     временная ;

     в т.ч. длительно действующая ;

     постоянная + временная полная ;

     постоянная + длительно действующая ;

при

     суммарная нагрузка .

     Для определения усилий в качестве расчетных  сечений принимаем следующие (рис. 7. в):

     0 – 0  – по грани опоры  балки;

     I – I – на расстоянии 1/6 пролета опоры;

     II – II – в месте установки монтажной петли;

     III – III – на расстоянии 1/3 пролета от опоры;

     IV – IV – на расстоянии 0,37 пролета от опоры (опасное сечение при изгибе);

     V – V – в середине пролета.

     Сечения 0 – 0, I – I, III – III и V – V рассматриваются при оценки трещиностойкости и жесткости балки в стадии эксплуатации; сечение II – II – для оценки прочности и трещиностойкости в стадии изготовления и монтажа; сечение IV – IV – для подбора продольной арматуры балки.

     Изгибающие  моменты в сечениях определяем из выражения 

где Q – поперечная сила на опоре (опорная реакция); x_i – расстояние от опоры до i-го сечения.

     Поперечная  сила на опоре:

при

     от  всей нагрузки ;

     от  продолжительно действующей ;

при

     .

     Значения  изгибающих моментов приведены в  таблице 1.

     Таблица 1