Автор работы: Пользователь скрыл имя, 05 Мая 2010 в 01:23, Не определен
Введение 4
Статический расчет поперечной рамы каркаса промышленного здания 4
Определение нагрузок на поперечную раму 4
Cтатический расчет рамы на каждый вид накгрузок 8
Определение усилий в сечениях рамы при расчетных сочетаниях нагрузок
Построение эпюр M, N, Q; их анализ. 11
Проектирование стропильной фермы заданного очертания 12
Определение усилий в элементах фермы 12
Подбор сечение элементов фермы 13
Конструирование и расчет узлов фермы 19
Проектирование составной внецентренно сжатой колонны сплошного сечения
Подбор поперечного сечения колонны 25
Расчет и конструирование базы колонны 26
Литература 31
Проверка на устойчивость
λх = lx / ix = 345,1 / 2,77 = 124,6 < [λ] = 150 => φ = 0,311
λy
= ly / iy = 431,4 / 4,13 = 104,5 < [λ] = 150
=> φ = 0,429
Проверка на прочность
σ = N
/ (A*φ) = 15707,16 / 0,311*24,6 = 2053 кг/см2
< 2520 кг/см2
Раскос (д-е)
N = 4780,44 кг, [λ] = 400, δф = 12 мм, l0 = 431,4 см, γc = 1
lx = μxl0 = 0,8*431,4 = 345,1 см
ly = μyl0 = 1*431,4 = 431,4 см
Aтреб=N+
/ (Ryγc)= 4780,44 / 3150*1 = 1,52 см2
Назначаем 2
уголка 50х50х5
ГОСТ 8509-72 со следующими характеристиками
2 уголка | ||
А, см2 | Ix, см | iy, см |
9,60 | 1,53 | 2,53 |
Проверка на прочность
σ = N+
/ (A) = 4780,44 / 9,60 = 497,9 кг/см2
< 3150 кг/см2
Проверка на устойчивость
λх = lx / ix = 345,1 / 1,53 = 225,5 < [λ] = 400
λу
= ly / iy = 431,4 / 2,53 = 170,5 < [λ] = 400
Раскос (ж-и)
N- = -4361,4 кг, N+ = 21990,6 кг, [λ] = 150, δф = 12 мм, l0 = 453,4 см, γc = 0,8(N-), γc = 1(N+)
lx = μxl0 = 0,8*453,4 = 362,72 см
ly
= μyl0 = 1*453,4 = 453,4 см
Назначаем 2
уголка 80х80х7 ГОСТ 8509-72 со следующими
характеристиками
2 уголка | ||
А, см2 | Ix, см | iy, см |
21,6 | 2,45 | 3,74 |
Проверка на устойчивость
λх = lx / ix = 362,72 / 2,45 = 148,1 < [λ] = 150 => φ = 0,224
λy
= ly / iy = 453,4 / 3,74 = 121,2 < [λ] = 150
=> φ = 0,327
Проверка на прочность сжатого элемента
σ = N- / (A*φ) = 4361,4 / 0,224*21,6 = 901,4 кг/см2 < 2520 кг/см2
Проверка на
прочность растянутого
σ = N+ / A = 21990,6 / 21,6 = 1018,1 кг/см2 < 3150 кг/см2
Стойка (в-г)
N- = -6829,2 кг, [λ] = 150, δф = 12 мм, l0 = 280 см, γc = 0,8(N-),
lx = μxl0 = 0,8*280 = 224 см
ly
= μyl0 = 1*280 = 280 см
Назначаем 2 уголка 56х56х5 ГОСТ 8509-72 со следующими характеристиками
2 уголка | ||
А, см2 | Ix, см | iy, см |
10,8 | 1,72 | 2,77 |
Проверка на устойчивость
λх = lx / ix = 224 / 1,72 = 130,2 < [λ] = 150 => φ = 0,285
λy
= ly / iy = 280 / 2,77 = 101,1 < [λ] = 150
=> φ = 0,452
Проверка на прочность сжатого элемента
σ = N
/ (A*φ) = 6829,2 / 0,285*10,8 = 2218,7 кг/см2 < 2520
кг/см2
Стойка (е-ж)
N- = -6829,2 кг, [λ] = 150, δф = 12 мм, l0 = 340 см, γc = 0,8(N-),
lx = μxl0 = 0,8*340 = 272 см
ly
= μyl0 = 1*340 = 340 см
Назначаем 2 уголка 63х63х5 ГОСТ 8509-72 со следующими характеристиками
2 уголка | ||
А, см2 | Ix, см | iy, см |
12,3 | 1,94 | 3,04 |
Проверка на устойчивость
λх = lx / ix = 272 / 1,94 = 140,2 < [λ] = 150 => φ = 0,247
λy
= ly / iy = 340 / 3,04 = 111,8 < [λ] = 150
=> φ = 0,382
Проверка на прочность сжатого элемента
σ = N
/ (A*φ) = 6829,2 / 0,247*12,3 = 2247,9 кг/см2 < 2520
кг/см2
Стойка (и-и’)
N- = -3414,6 кг, [λ] = 150, δф = 12 мм, l0 = 370 см, γc = 0,8(N-),
lx = μxl0 = 0,8*370 = 296 см
ly
= μyl0 = 1*370 = 370 см
Назначаем 2
уголка 70х70х5 ГОСТ 8509-72 со следующими
характеристиками
2 уголка | ||
А, см2 | Ix, см | iy, см |
13,7 | 2,16 | 3,30 |
Проверка на устойчивость
λх = lx / ix = 296 / 2,16 = 137,0 < [λ] = 150 => φ = 0,259
λy
= ly / iy = 370 / 3,30 = 112,1 < [λ] = 150
=> φ = 0,380
Проверка на прочность сжатого элемента
σ = N
/ (A*φ) = 3414,6 / 0,259*13,7 = 962,3 кг/см2 < 2520
кг/см2
Сварку применяем полуавтоматическую с соответствующим коэффициентом βf = 0,7.
Rwf – расчетное сопротивление сварного шва. Для стали марки 09г2с электрод Э-46 с расчетным сопротивлением Rwf=2050 кг/см2. Коэффициент γwf также принимается равным 1.
Перед рассчетом следует рассчитать минимальные и максимальные катеты сварных швов по перу (knf) и по обушку (kof) по следующим формулам:
kof max = 1,2 * бmin,
knf max = бугл – 2 мм,
kf
min = 4 мм.
Длину сварного шва определяют по следующим формулам:
по обушку
lwо = 0.5αo*N / βf*Kfo*Rwf*γwf*γc
по перу
lwп = 0.5αп*N / βf*Kfп*Rwf*γwf*γc
где αо и αп – коэффициенты, учитывающие неравномерность усилия, приходящегося на обушок и перо, которые для равнополочных уголков соответственно равны 0,7 и 0,3, а для неравнополочных 0,75 и 0,25. Следует учитывать следующие условия:
- что геометрическая длина шва lш на 1 см больше lw,
- lw 40 мм,
- lw 4*Kf.
При построении промежуточных узлов становится известна длина фасонки lф, а так как сварные швы и по перу и по обушку будут во всю длину фасонки, то остается сделать только проверку прочности швов по следующим формулам:
для верхнего пояса
где ;
для нижнего пояса
Расчет
промежуточных узлов.
Узел 1:
Расчет швов по обушку и по перу на раскосах к фасонке представлены в таблице:
Элемент | N, кг | Уголок | Kof, мм | Knf, мм | low, мм | lnw, мм | loш, мм | lnш, мм |
а-б | -48487,32 | 125x125x8 | 10 | 6 | 118,26 | 84,47 | 130 | 95 |
б-в | 27999,72 | 50x50x5 | 6 | 4 | 113,82 | 73,17 | 125 | 85 |
Длины швов на верхнем поясе:
l1 = 315 мм, l2 = 180 мм, l3 = 695 мм.
Усилия на верхнем поясе:
Nлев= 14723 кг,
Nправ = -59414,04 кг.
Проверка швов:
кг/см2.
Узел 2:
Расчет швов по обушку и по перу на стойке к фасонке представлен в таблице:
Элемент | N, кг | Уголок | Kof, мм | Knf, мм | low, мм | lnw, мм | loш, мм | lnш, мм |
в-г | -6829,2 | 56x56x5 | 6 | 4 | 27,76 | 17,85 | 50 | 50 |
Длина шва на верхнем поясе:
l= 155 мм
Усилия на верхнем поясе:
Nлев=Nправ = -59414,04 кг.
Проверка шва:
кг/см2.
Узел 3:
Расчет швов по обушку и по перу на стойке и на раскосах к фасонке представлен в таблице:
Элемент | N, кг | Уголок | Kof, мм | Knf, мм | low, мм | lnw, мм | loш, мм | lnш, мм |
б-в | 27999,72 | 50x50x5 | 6 | 4 | 113,82 | 73,17 | 125 | 85 |
в-г | -6829,2 | 56x56x5 | 6 | 4 | 27,76 | 17,85 | 50 | 50 |
г-д | -15707,16 | 90x90x7 | 10 | 6 | 38,31 | 27,36 | 50 | 50 |
Информация о работе Проектирование стального каркаса одноэтажного промышленного здания