Электрефикация рудника Октябрьский

   I_КЗ⁽³⁾ =

,

где I_Т.Н - номинальный ток вторичной обмотки трансформатора ПУПП, А;

      U_КЗ - напряжение короткого замыкания трансформатора ПУПП, %.

      По данным расчетов I_C=298A, U_C=380B.

      Принимаем автоматический выключатель  АВ-320ДО с техническими характеристиками: U_P.H=380B, I_H=320A, I_O.A=35кА.

        

; ;  .

   Выбранный автоматический выключатель удовлетворяет всем условиям. 

5.2.  Выбор магнитных пускателей

   Пускатели выбирают по условиям применения, номинальному напряжению сети, номинальному току подключаемой сети, а также  по мощности и режиму работы электродвигателей, для управления которыми выбирается пускатель. При этом должны соблюдаться условия:

                                             ,                       

где U_Н и I_Н - номинальные напряжение и ток, на которые рассчитан       пускатель; Р_Н - предельная номинальная мощность двигателя, которая может быть подключена к пускателю, кВт; Р_ДВ - номинальная мощность двигателя, для которой выбирается пускатель, кВт;

   При управлении одиночным двигателем

   I_С = I_ДВ.

      Буровая установка SOLO-710: I_ДВ=170А, P_ДВ=120кВт.

     Принимаем магнитный пускатель  ПВИ-250У5 с техническими характеристиками: U_H=380B, I_H=250A, P_H=160кВт, I_ОП=7800А.

          U_H = U_С=380В ,   I_H =250A> I_ДВ=170А, P_H=160кВт> P_ДВ=120кВт

          I_ОП=7800А>1,2 I_КЗ⁽³⁾ =1,2∙6159=7391A.

   Выбранный магнитный пускатель удовлетворяет всем условиям.

   Буровая установка MINIMATIC D-07: I_ДВ=120А, P_ДВ=105кВт.

  Принимаем магнитный пускатель ПВИ-250У5 с техническими характеристиками: U_H=380B, I_H=250A, P_H=160кВт, I_ОП=7800А.

          U_H = U_С=380В ,   I_H =250A> I_ДВ=120А, P_H=160кВт> P_ДВ=105кВт

          I_ОП=7800А>1,2 I_КЗ⁽³⁾ =1,2∙6159=7391A.

  Выбранный магнитный пускатель удовлетворяет всем условиям.

  Вентиляторы ВМ- 6М:  Σ I_ДВ=148,6А, ΣP_ДВ=48кВт.

  Принимаем магнитный пускатель ПВИ-250У5 с техническими характеристиками: U_H=380B, I_H=250A, P_H=160кВт, I_ОП=7800А.

          U_H = U_С=380В ,   I_H =250A> I_ДВ=148,6А, P_H=160кВт> P_ДВ=48кВт

          I_ОП=7800А>1,2 I_КЗ⁽³⁾ =1,2∙6159=7391A.

  Выбранный  магнитный пускатель удовлетворяет всем условиям.

   Освещение ТСШ-4/07: I_С=18,2А, P_С=3кВт.

  Принимаем магнитный пускатель ПВИ-25А с техническими характеристиками: U_H=380B, I_H=25A, P_H=13кВт.

          U_H = U_С=380В ,   I_H =25A> I_С=18,2А, P_H=13кВт> P_С=3кВт

   Выбранный  магнитный пускатель удовлетворяет всем условиям. 

5.3.Выбор и проверка  уставок тока срабатывания максимальной защиты в участковых сетях

      Уставки тока срабатывания максимальных расцепителей тока автоматических выключателей и максимальных реле тока магнитных пускателей для электродвигателей определяются по формулам.

   Для защиты типа УМЗ (магнитные пускатели  ПВИ, станции управления) ток уставки  рассчитывается по выражению

                                              

                                             (3.4)

      Для защиты типа ПМЗ, встроенной в автоматические выключатели серии АВ или в распредустройства низшего напряжения трансформаторных подстанций, расчет ведется по формуле

                                   

                             (3.5)

где k_Н=1,1-1,2 - коэффициент надежности; I_Ф - ток нагрузки в магистральном (фидерном) кабеле (А), определяется по формуле (2.1); I_Н.МАХ - номинальный ток электродвигателя наибольшей мощности, для которого определяется фактический пусковой ток I_П.Ф., А.

   Фактический пусковой ток электродвигателя с  КЗ ротором определяется по формуле

   

где I_П.Н - номинальный пусковой ток электродвигателя, А; U_ДВ.П.Ф - фактическое напряжение на зажимах электродвигателя при пуске, определенное из расчета кабельной сети; U_С –номинальное напряжение питающей сети, В.

   Выбранную уставку проверяют на надежность срабатывания по условию 

                                               I_КЗ⁽²⁾_MIN / I_У ³ 5.                                         (3.6)

Здесь I_КЗ⁽²⁾_MIN - минимально возможный расчетный ток двухфазного КЗ в

       наиболее удаленной точке сети, А; I_У - выбранное значение уставки токовой защиты, А.        

       Ток двухфазного КЗ в наиболее  удаленной точке сети определяем  по формуле:

                              

       Ток уставки для АВ-320ДО:

   

                                          

       Принимаем  I_У=1200А .

       Ток уставки для ПВИ-250У5 (SOLO):

     

                                           

       Принимаем  I_У=800А

       Проверяем уставку на надежность  срабатывания:

                          5358 / 800=6,7  >5.                                        

       Ток уставки для ПВИ-250У5 (MINIMATIC):

   

                                           

       Принимаем  I_У=600А

       Проверяем уставку на надежность  срабатывания:

                          5358 / 600=8,93  >5.                                        

       Ток уставки для ПВИ-250У5 (ВМ-6М):

     

                                           

       Принимаем  I_У=800А

       Проверяем уставку на надежность срабатывания:

                          5358 / 800=6,7  >5.                                        

       Ток уставки для ПВИ-25А (ТСШ-4/07):

где К_Т - коэффициент трансформации, равный 4,96 для напряжения 660/133 В и 2,85 - для напряжения 380/133 В; I_Р.Н - номинальный ток вторичной обмотки трансформатора, А;

       Принимаем  I_У=63А

 

5.4.  Выбор и проверка плавких вставок предохранителей

   Номинальный ток плавкой вставки предохранителя (А) определяют по формулам:

   для защиты магистрали

   I_П.В ³

+ SI_Р.Н,

где I_П.Н - номинальный пусковой ток наиболее мощного электродвигателя, А; 1,6-2,5 - коэффициент, обеспечивающий неперегорание плавкой вставки при пусках электродвигателей с короткозамкнутым ротором; для нормальных условий пуска (редкие пуски и быстрый разгон) значение коэффициента следует принимать равным 2,5, а при тяжелых условиях (частые пуски и длительный разгон) - 1,6-2.

   Для защиты ответвлений:

   с короткозамкнутым двигателем

   I_П.В ³

;

   Для защиты первичных обмоток трансформаторов  типа ТСШ

   I_П.В

I_Р.Н,

где I_Р.Н - номинальный рабочий ток вторичной обмотки трансформатора, А.

   Выбранная плавкая вставки должна быть проверена  по расчетному минимальному току двухфазного КЗ. Кратность расчетного минимального тока двухфазного КЗ по отношению к номинальному току плавкой вставки должна удовлетворять условию

   I_КЗ⁽²⁾_MIN /  I_П.В ³ (4-7).

     Ток плавкой вставки для АВ-320ДО:

   I_П.В ³

+ 286,8=711,8А

     Принимаем  I_П.В =720А

     Проверяем  по расчетному минимальному току двухфазного КЗ

                                         5358 /  720=7,4 > 4.

     Ток плавкой вставки для ПВИ-250У5 (SOLO):

   I_П.В ³

;

     Принимаем  I_П.В =450А

     Проверяем по расчетному минимальному току двухфазного КЗ

                                         5358 /  450=12 > 4.

     Ток плавкой вставки для ПВИ-250У(MINIMATIC):

                                                              I_П.В ³ ;

     Принимаем  I_П.В =310А

     Проверяем по расчетному минимальному току двухфазного КЗ

                                         5358 /  310=17 > 4.

     Ток плавкой вставки для ПВИ-250У (ВМ-6М):

                                                             I_П.В ³ ;

     Принимаем  I_П.В =310А

     Проверяем по расчетному минимальному току двухфазного КЗ

                                         5358 /  310=17 > 4.

      Ток плавкой вставки для ПВИ-25A (ТСШ-4/07):

   I_П.В

=8,94

     Принимаем  I_П.В =10А 

5.5.   Выбор и проверка уставок тока срабатывания максимальной токовой

защиты  высоковольтных ячеек

    Фактический  ток высоковольтной ячейки:

                                   I_Ф.ЯЧ

    При  этом должно выполняться условие:

                            I_H.ЯЧ >I_{Ф.ЯЧ   ,}                 I_H.ЯЧ =30А>I_Ф.ЯЧ =24,1А  

    Принимаем  высоковольтной ячейки КРУРН-6

    Для высоковольтных ячеек, питающих  передвижную подстанцию,

                         I_У .