Проектирование привода к ленточному конвейеру

 мм;

Принимаем d_III = 34 мм;

                   ,        (5.8)

поэтому принимаем  = 35 мм.

                    мм,      (5.9)

            где  - диаметр вала под колесом.

 мм,

принимаем = 38 мм.

                    мм;      (5.10)

 мм,

принимаем = 42 мм. 
 

5.3 Расчёт и проектирование  четвёртого вала  привода 

Диаметр выходного участка вала находим по формуле 5.3:

 мм;

учитывая, что  , принимаем = 55 мм.

 мм,

принимаем мм.

 мм,

принимаем мм.

,

принимаем мм. 

 

6 Выбор метода  смазки элементов  редуктора и назначение  смазочных материалов 

Смазывание  зецеплений и подшипников применяется  в целях защиты от коррозии, снижения коэффициента трения, уменьшения износа деталей, отвода тепла и продуктов износа от трущихся поверхностей, снижения шума и вибраций.

Для цилиндрических косозубых редукторов принята картерная  смазка (непрерывное смазывание жидким маслом); смазка зубчатого зацепления производится окунанием зубчатых колёс в масло.

Сорт  масла назначаем по таблице 8.8 [1, стр.164] в зависимости от значения расчётного контактного напряжения и фактической окружной скорости колёс:

при   Н/мм² и м/с,

рекомендуемая вязкость масла по таблице 8.8 из [1, стр. 164] равна 118 сСт. По таблице 8.10 [1, стр. 165] принимаем индустрриальное масло  И – 100А по ГОСТ 20799-75.

В двухступенчатых  горизонтальных редукторах быстроходное колесо погружают на глубину, равную мм; тихоходное колесо погружают на глубину на глубину не менее мм.           

    Контроль  уровня масла производится с помощью  жезлового маслоуказателя.

Для слива масла  при его замене предусмотрено сливное отверстие, закрываемое пробкой с цилиндрической резьбой.

    Для выбора смазки подшипников служит критерий мм об/мин применяется пластичная смазка [1,стр.131],которую закладывают в подшипниковые камеры при сборке.

По [1,стр.131] принимаем  универсальную средне-плавкую смазку марки

УС-1 по ГОСТ 1033-73. 
 
 
 

 

7 Конструктивные  размеры шестерни  и колеса 

7.1 Быстроходная ступень 

Шестерня  мм;

              мм;

              мм;

             =35 мм.

Колесо  мм;

              мм;

              мм;

              мм. 

Определяем  диаметр и длину ступицы колеса:

                           ()

      мм,

     принимаем мм.

      мм,

     принимаем мм.

Толщина обода:

 мм,

     принимаем мм.

Толщина диска:

 мм. 

7.2 Тихоходная ступень 

Шестерня  мм;

              мм;

              мм;

             =68 мм. 

Колесо  мм;

              мм;

              мм;

              мм.

Определяем  диаметр и длину ступицы колеса:

      мм,

     принимаем мм.

      мм,

     принимаем мм.

Толщина обода:

 мм,

     принимаем мм.

Толщина диска:

 мм.

 

      8 Конструктивные  размеры корпуса  редуктора 

Толщина стенок:

корпуса   мм;

крышки   .

     Принимаем мм.

Толщина фланцев (поясков) корпуса и крышки:

       мм.

Толщина нижнего  пояса корпуса при наличии  бобышек:

       мм;

       мм,

     принимаем мм.

Диаметры болтов:

фундаментных  мм,

     принимаем болты с резьбой М20;

у подшипников  мм,

     принимаем болты с резьбой М16;

соединяющих корпус с крышкой  мм,

     принимаем болты с резьбой М12. 

 

9 Составление расчётной  схемы привода 
 
 
 
 
 

 

     Рис. 9.1 
 
 

Определим силы, действующие в зацеплении (рис.9.1): 

быстроходной  ступени 1) окружная   Н;

                        2) радиальная  Н;

                        3) осевая   Н; 

тихоходной  ступени 1) окружная   Н;

                        2) радиальная  Н;

                        3) осевая   Н; 

9.1 Вал ЕF (IV) 

              

Рис. 9.2 
 

Окружная сила 

радиальная  сила колеса (α=20°):

осевая  сила (β=10,26°):

Расчет опорных  реакций, действующих в вертикальной плоскости

Составим уравнение  относительно точки Е: 
 

   

 

 

Проверка:

Расчет опорных  реакций, действующих в горизонтальной плоскости

Составим уравнение  относительно точки F:

 

Проверка:

 
 
 
 
 

9.2 Вал СD (III) 

Окружная сила  

радиальная сила колеса (α=20°):

осевая  сила (β=10,26°):

 

Расчет опорных  реакций, действующих в вертикальной плоскости

Составим уравнение  относительно точки D: 
 

Рис.9.3 

 

Расчет опорных  реакций, действующих в горизонтальной плоскости

Составим уравнение  относительно точки C:

 
 
 
 
 

9.3 Вал AB (II)

Рис. 9.4 
 

Окружная сила 

радиальная сила колеса (α=20°):

осевая  сила (β=10°26’):

Расчет опорных  реакций, действующих в вертикальной плоскости

Составим уравнение  относительно точки A:

 

Расчет опорных  реакций, действующих в горизонтальной плоскости

Составим  уравнение относительно точки B: 

 

10 Расчет долговечности  подшипников 

       Расчетную долговечность L_h в часах определяют по динамической грузоподъемности С и величине эквивалентной нагрузки Р_эк.

       

где L_h – расчетный срок службы подшипника, ч;

n – частота вращения внутреннего кольца;

C – динамическая грузоподъемность;

P_экв – эквивалентная нагрузка,

где Х  – коэффициент радиальной нагрузки;

V – коэффициент учитывающий вращение колец: при вращении внутреннего кольца V = 1;

F_r – радиальная нагрузка, Н;

Y – коэффициент осевой нагрузки, Н;

F_a – осевая нагрузка, Н;

К_t – температурный коэффициент, принимаемый в соответствии с рекомендациями [5, стр 118] К_t = 1;

K_σ – коэффициент безопасности; принимаем K_σ = 1,3.

       Вал IV:

       

       

По  найденным соотношениям, в соответствии с [5, 119] определяем коэффициенты:

е = 0,22;

Х = 0,56;

Y = 1,99.

      Тогда осевые составляющие реакции:

      

Суммарная осевая нагрузка:

Эквивалентная нагрузка:

Тогда долговечность подшипников на валу IV: