При отравлении пострадавшего следует  немедленно эвакуировать в ближайший пункт медицинской помощи или вызвать скорую помощь. До прибытия медицинской помощи следует положить пострадавшего в хорошо проветриваемое помещение и дать выпить 2 - 3 стакана чистой (без соды) воды, желательно комнатной температуры, но не более 25 °С. Если после этого не появится рвота, ее надо вызвать искусственно, нажимая двумя пальцами на корень языка.

     При транспортировании, хранении и работе с противоморозными добавками должны соблюдаться следующие требования безопасности:

     а) лица, занятые приготовлением водных растворов добавок, должны быть снабжены спецодеждой из водоотталкивающей ткани, утепленными резиновыми сапогами, рукавицами, защитными очками и респираторами;

     б) по окончании работы с добавками  необходимо снять с себя все средства индивидуальной защиты и тщательно вымыть лицо и руки;

     в) при попадании добавок на кожу их следует тщательно смыть водой;

     г) пища должна приниматься в специально отведенных для этого местах, перед  приемом пищи и курением необходимо тщательно вымыть руки и лицо.

     Инженерно-технический персонал и рабочие должны пройти инструктаж по охране труда и правилам техники безопасности при работе с добавками.

     К работе с добавками не допускаются  лица моложе 18 лет, а также лица с  повреждениями кожного покрова (ссадины, ожоги, царапины, раздражения) и поражениями век и глаз.

     Противоморозные добавки следует хранить в  заводской таре с соответствующей  маркировкой. Склады для хранения добавок  необходимо размещать в отдельно стоящих зданиях или на отгороженных площадках.

     Запрещается хранение добавок в одном помещении с легковоспламеняющимися газами и жидкостями, органическими веществами (дерево, хлопок, солома), горючими материалами, веществами на спиртовой основе, радиоактивными, а также едкими, коррозионно агрессивными и взрывчатыми веществами.

     Лицо, выдающее добавки со склада, должно предупредить получателя о токсических  свойствах добавок, а получатель должен расписаться об этом в специальном  журнале.

     На  складах добавок для предотвращения пожара запрещается курение и  применение открытого огня, исключается возможность коротких замыканий и искрений в электрооборудовании. Склады должны быть оборудованы противопожарными средствами.

     Водные  растворы добавок должны приготовляться с помощью механизированных установок  или другого оборудования, исключающего перемешивание вручную. Помещения, в которых готовятся водные растворы добавок, должны быть обеспечены приточно-вытяжной вентиляцией с 10-15-кратным воздухообменом, а лаборатории, устанавливающие концентрацию (плотность) растворов добавок, необходимо оборудовать вытяжными шкафами.

     Подавать  водные растворы добавок в расходные  емкости и бетоносмесители рекомендуется  по трубопроводу самотеком или с  помощью насоса, а переносить вручную - в закрывающихся бачках, наполненных  не более чем на 3/4.

     Основные  технологические процессы при изготовлении монолитных железобетонных конструкций с применением противоморозных добавок являются экологически чистым производством при условии соблюдения требований по хранению.

     Хранение  добавок должно осуществляться в заводской таре на складах в отдельно стоящих зданиях или на специально отгороженных площадках.

     Не  допускается слив водных растворов  добавок в водоемы санитарно-бытового назначения и хранение в отвалах  на земле.

 

Раздел  НИРС.

Проверка  правильности расчёта  продолжительности остывания бетона в конструкции для метода термоса изложенном в ТР 80-98 [7]. Сравнение полученных результатов с аналогичным расчётом по ТКП 45-5.03-21-2006 [10].

Проверка расчёта, приведённого в ТР 80-98 приведена  в приложении А.

Пример  расчета параметров твердения бетона методом термоса

   Требуется определить параметры режима твердения  бетона методом термоса с предварительным  разогревом бетонной смеси перед  укладкой в опалубку при устройстве монолитного железобетонного фундамента для монолитной колонны с подколонником по следующим исходным данным:

• конструкция — трехступенчатый железобетонный фундамент (подошва 1,8´1,8 м, высота  
  и шаг ступени — 0,3 м) с подколонником (сечение 0,6´0,6 м при высоте 1,5 м) с объемом бетона  
  = 2,6 м³, общей площадью поверхности
• то же, при отогреве основания, т. е. без его учета:
• бетон тяжелый класса С²⁰/₂₅, портландцемент марки 400, расход бетона — 370 кг/м³, содержание С₃А — менее 7 %;
• расход арматурной стали — 35 кг на 1 м³ бетона при коэффициенте армирования менее 1 %;
• опалубка — стальная блок-форма. На период твердения бетона укрывается стегаными минераловатными матами с общим коэффициентом теплопередачи = 1,27 (при скорости ветра = 5 м/с); расчетное сечение — сталь d = 3 мм, вата минеральная d = 55 мм. Планируемая оборачиваемость опалубки — 2 сут;
• расчетная температура наружного воздуха = –15°С;

   Необходимо  сравнить полученные данные при двух возможных вариантах:

1. В случае отогрева основания перед укладкой бетонной смеси её начальная температура составит 35 °С.
2. В случае если прогреть основание не представляется возможным необходимо увеличить начальную температуру до 46 °С.

Вариант 1:

     По  формуле 5[3] вычисляем температуру  бетона с учетом нагрева арматуры

     

     где С₂ - удельная теплоемкость арматуры, кДж/(кг • °С); Р₂ - расход арматуры, кг/м³. Значение С₂ берется из приложения 1 табл.5 [3], С₂=0,48 кДж/(кг • °С),

     t'_6n=(1,047*2400*35 + 0,48*35*(-15))/(1,047*2400 + 0,48*35) =34,67 °С.

       Согласно графикам набора прочности бетона при различной температуре на рисунке 1 [3], находим среднюю температуру твердения бетона t₆._cp., равную 20°С, при которой в течении суток бетон конструкции приобретает 40% прочности от марочной.

     По  формуле 6 [3] определяем коэффициент  теплоотдачи опалубки:

     

       кДж/(м²*ч*⁰С)=

     =2,5 Вт/(м²*С)

     Определяем  удельный тепловой поток через опалубку по формуле (7) [3]:

     

      Вт/м²

     По  графику рис.2 [3] определяем коэффициент  теплопередачи конвекции при скорости ветра, равной 5м/с, а_к=21,5 Вт/(м • °С). Коэффициент теплоотдачи излучения а_л=0. По формуле (8) [3] находим заданную температуру на наружной стороне опалубки.

      ⁰С

     По [3] формуле (10) определяем температуру  нагрева опалубки:

      ⁰С

     По [3] формуле (11) определяем количество тепла, идущее на нагрев опалубки:

     

       Дж

     где Cj, Fj,бj, Yi - соответственно удельная теплоемкость, площадь, толщина, объемная масса материала опалубки. Значения 1 и 4 берутся из приложения 1 рисунок 1 [3]

     С_фанера= 2,52 кДж/(кг • °С); б_фанера= 0,004м; Y_фанера=600 кг/м³.

     С_{мв маты}=1,26 кДж/(кг • °С); б_{мв маты}=0,03м; Y_{мв маты}=100 кг/м³.

     С_металл=0,48кДж/(кг • °С); б_металл=0,003м; Y_металл=7800 кг/м³.

     По  формуле (12) [3] находим температуру  бетона с учетом потерь тепла, затраченных на нагрев арматуры и опалубки

     

     

Согласно  расчёту по ТКП 45-5.03-21-2006 t_бн=31^оС.

     Значение  коэффициентов теплоотдачи опалубки уточняем по формуле (13) [3]:

     

       кДж/(м²*ч*⁰С)=

     =2,1 Вт/м^{2 0}С

     В связи с тем, что найденный  коэффициент теплоотдачи опалубки отличается от ранее полученного, для принятой ранее конструкции опалубки рассчитываем требуемую толщину слоя теплоизоляции (минваты). Для этой цели определяем коэффициент теплопроводности материалов опалубки, нагретых до t^p_on =12,8°С:

     Сталь:

      =0,17•(l+0,0025•12,8)=0,175 Вт/(м°С).

     минвата:

      =0,05•( l+0,0025•12,8)=0,052 Вт/(м°С).

     фанера:

      =0,17•( l+0,0025•12,8)=0,175 Вт/(м°С).

     Находим толщину теплоизоляции по формуле (15) [3]:

     

     где из и - коэффициент теплопроводности соответственно теплоизоляции и составляющих материалов опалубки при ton, Вт/(м-°С)

      м =5 мм

     По [3] формуле (16) уточняем удельный тепловой поток, теряемый бетоном через опалубку:

     

       Вт/м²

     Окончательно  определяем температуру наружной поверхности  опалубки по формуле (17) [3]:

      ⁰С

     Определяем  температуру бетона к концу выдерживания по формуле (19)[3]:

      ⁰С

       Продолжительность остывания бетона  окончательно проверяем по формуле  (20) [3]:

      ч=

     =1,97сут.Согласно расчёту по ТКП 45-5.03-21-2006 2сут.

     Продолжительность остывания конструкции составила 2 суток, что удовлетворяет условию задачи. В итоге расчета установлено, что конструкция опалубки должна состоять из стали толщиной 3 мм, минеральных матов толщиной 5 мм и фанеры толщиной 4 мм. 

     Вариант 2:

В случае если прогреть основание не представляется возможным необходимо увеличить  начальную температуру до 46°С:

     

     По  формуле 5 [3] вычисляем температуру бетона с учетом нагрева арматуры

     

     где С₂ - удельная теплоемкость арматуры, кДж/(кг • °С); Р₂ - расход арматуры, кг/м³. Значение С₂ берется из приложения 1 табл.5 [3], С₂=0,48 кДж/(кг • °С),

     t'_6n=(1,047*2400*46 + 0,48*35*(-15))/(1,047*2400 + 0,48*35) =45,6 °С.

       Согласно графикам набора прочности  бетона при различной температуре на рисунке 1 [3], находим среднюю температуру твердения бетона t₆._cp., равную 20°С, при которой в течении суток бетон конструкции приобретает 40% прочности от марочной.

     По  формуле 6 [3] определяем коэффициент  теплоотдачи опалубки:

     

     Проверим  условие выполнения этой формулы:

     

     

     Следовательно, данный вариант не может быть проверен с помощью этого метода.

     Вывод: Рассмотренные методы имеют свои преимущества и недостатки. Так, способ расчёта по ТКП позволяет учесть снижение температуры бетонной смеси при подаче, укладке и уплотнении в опалубке и выполнении финишных работ и вести расчёт в зависимости от возможности разогрева площадки или повышения температуры бетонной смеси. Однако проверочный расчёт по ТР 80-98 указал на существенный недостаток предыдущего: расчёт по ТКП не учитывает толщину теплоизоляционного слоя, так в первом варианте расчёта толщина слоя минватных матов оказалась завышена на 50мм, что учитывая даже малый фронт работ приведёт к большим убыткам.