R₀= 0,25МПа = 250 кН/м².

• Средний удельный вес фундамента с грунтом на его уступах: g_m = 20 кН/м³.
• Классы бетона и арматуры для фундамента принимаются такими же, как и у ригеля перекрытия Коэффициент длительности действия нагрузки g_b2 = 0,9.
• Под фундаментом предусматривается бетонная подготовка толщиной 100 мм из бетона класса В30.
• Фундамент под колонну, сжатую со случайным эксцентриситетом, воспринимает в основном только продольную силу, поэтому его можно считать центрально нагруженным. Продольные усилия на уровне верха фундамента допускается принимать такими же, как на уровне пола 1-го этажа

    нормативное усилие N_k.n = 2360кН;    расчётное усилие N_k = 2 514 кН.

    Центрально  нагруженные фундаменты обычно проектируют  квадратными в плане.

• Внецентренно нагруженные колонны и фундаменты проектируют прямоугольными, при этом широкая сторона располагается в плоскости действия изгибающего момента.
• Расчёт фундамента состоит из двух этапов. На первом из них проводится расчёт по несущей способности основания, в результате которого определяется площадь подошвы фундамента A_f. На втором этапе выполняется расчёт по несущей способности самого фундамента, на основе которого определяются остальные размеры фундамента и площадь рабочей арматуры A_s,f.

2. Определение площади подошвы  фундамента

• Расчёт  по несущей способности основания  выполняется на действие нормативных  нагрузок с учётом веса фундамента и грунта на его уступах. Расчёт производится из условия, что давление под подошвой фундамента p_n не должно превышать расчётное сопротивление грунта основания R₀:

• Тогда требуемая площадь подошвы фундамента:

        15,34

• Необходимый размер стороны подошвы квадратного в плане фундамента:

        3,9 принимаем a_f = 3,9м = 3900 мм (кратно 100 мм).

• Фактическая площадь подошвы фундамента: A_f = 390² = 152 100см².
• Расчёт по несущей способности конструкции самого фундамента выполняется на действие расчётных нагрузок без учёта веса фундамента и грунта на его уступах. Напряжения под подошвой фундамента в этом случае:

        0,022

3. Определение основных размеров фундамента

• Высота  фундамента h_f= 1,55 м>0,90 м, поэтому проектируем фундамент трёхступенчатым. Размеры ступеней назначаются таким образом, чтобы внутренние грани ступеней не пересекали прямую, проведённую под углом 45° к грани колонны на уровне верха фундамента. Указанная прямая определяет границы так называемой пирамиды продавливания.  

Определение высоты ступеней

• Высота  ступеней назначается кратной50 мм. Принимаем высоту первой (нижней) и второй (средней) ступеней h₁ = h₂ = 350 мм, а третьей (верхней) ступени h₃ = 450 мм.
• Принимаем расстояние от нижней грани фундамента до центра тяжести растянутой арматуры подошвыа = 5 см, тогда рабочая высота фундамента:

       h₀ = h_f – a = 155 – 5 = 150 см.

• Рабочая высота первой и второй ступеней:

       h_0,1 = h₁ – a = 35 – 5 = 30 см; h_0,2 = h₁ + h₂ – a = 35 + 35 – 5 = 65 см.

4. Подбор  арматуры подошвы  фундамента

• Под действием  реактивного). Растягивающие усилия воспринимает продольная арматура, расположенная  возле подошвы фундамента. Подбор продольной арматуры производится для  сечений, проходящих по грани средней  ступени (1-1), по грани верхней ступени (2-2) и по грани колонны (3-3).
• Расчётный изгибающий момент в каждом исследуемом сечении определяется как в консоли вылетом l_i:

• Плечо внутренней пары сил при расчёте фундамента допускается принимать равнымz_b = 0,9h₀. Тогда требуемая площадь сечения арматуры составит:

где для арматуры класса А-III расчётное сопротивление R_s = 36,5 кН/см².

• Фундаментные плиты армируют по подошве сварными сетками; диаметр арматуры составляет 10…16 мм, шаг стержней s = 100…200 мм.
• Применим для армирования сетку с ячейками 100´100 мм, расстояние от вертикальной грани подошвы до первого стержня назначим равным 50 мм. Тогда в каждом направлении сетка будет состоять из a_f/100 = 3900/100 = 39 стержней.
• Требуемая площадь одного стержня: A_s,1³ 1,75 см².

    Принимаем в итоге по сортаменту34Æ16 А-III, шаг s = 200 мм;

    А_s,1 = 68,374 см².

• Толщина защитного слоя бетона фундамента a_b должна быть выше минимально допустимой a_b,min (при наличии подготовки под фундаментом a_b,min = 35 мм): 

    a_b  =a – 0,5D = 50 – 0,5×12 = 44 мм>a_b,min = 35 мм.     Условие выполняется.

• Процент армирования (для сечения 1-1):

        .

• В пределах глубины стакана дополнительно предусматриваем 5 сеток конструктивного поперечного армирования из стержней Æ8A-I, устанавливаемых с шагом           s = 150 мм, причём верхняя сетка находится на расстоянии s₀ = 50 мм от верха стакана.

 
Список литературы

1. СНиП 2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия. / Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 44 с.
2. СНиП 2.03.01 – 84*. Бетонные и железобетонные конструкции. / Госстрой России. – М.: ФГУП ЦПП, 2001. – 76 с.
3. СНиП 52-01-2003. Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения. – М.: ФГУП ЦПП, 2004. – 24 с.
4. Строительные конструкции: Учебник для ВУЗов / Под ред. В.Н. Байкова и Г.И. Попова. – М.: Высш. шк., 1986. – 543 с.
5. Строительные конструкции: Учебник для ВУЗов / В.П. Чирков, В.С. Фёдоров, Я.И. Швидко, М.В. Шавыкина и др. Под ред. В.П. Чиркова. – М.: ГОУ «Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2007. – 448 с.
6. Байков В.Н., Сигалов Э.Е. Железобетонные конструкции. Общий курс: Учебник для ВУЗов. – М.: Стройиздат, 1991. – 767 с.
7. Бондаренко В.М., Римшин В.И. Примеры расчёта железобетонных и каменных конструкций: Учеб.пособие. – М.: Высш. шк., 2006. – 504 с.
8. Тимофеев Н.А. Проектирование несущих железобетонных конструкций многоэтажного промышленного здания: Метод.указания  к курсовой работе и практическим занятиям для студентов спец. «Строительство ж. д., путь и путевое хозяйство». – М.: МИИТ, 2004. – 48 с.