Камеры Гидродрев - ЛТА (ВК-4)

S_ж.а.шт – площадь живого агента штабеля, м²/с.

S_ж.а.шт = L•H/1- β_д β_в, м²

Где L, H – длина и высота штабеля, м

β_д β_в – коэффициент заполнения штабеля по длине и высоте, определяется по следующим формулам:

                  S

β_в =   S+S_пр

где S – толщина пиломатериалов, S_пр – толщина прокладок. Обычно равная 25 мм.

β_в =   L/L_ср

где L – длина штабеля, м; L_ср – средняя длина доски в шабеле, м.

               1000•V₁•M_р

α₂ = α₁ +     V_ц

где α₁ – влагосодержание агента сушки на входе в штабель, г/кг.

V₁ – удельный объем агента сушки, м³/кг.

М_р – количество влаги, испаряемой из древесины в секунду, кг/с.

V_{ц –} объем циркулирующего агента сушки, м³/с.

Остальные параметры агента сушки на входе  из штабеля можно определить при  помощи прогрессирующей линии процесса сушки на α – диаграмме.

Точку 1, характеризующую состояние агента на входе в штабель, находят по указаниям в табл. №4. Точка 2 характеризующую параметры агента сушки на входе из штабеля получается на пересечении линии I = const(I₁-I₂), исходящей из точки 1, с линией α₁ = const. Отрезок 1-2 характеризует изменение состояния агента сушки, прохождение его через штабель (линия процесса сушки). Построение линии процесса сушки поясняется на рис.1.  Значение (P_n2, φ₂, P₂V₂) можно определить используя вышеперечисленные формулы (14), (15), (16), (17), при известных значениях α₂ и t₂.

Значение  t₂ более точно можно определить по формуле

                        α₂ α₁

t₂= t₁ - 0,4+0,00037(α₂+α₁)  , ^оС.

Полученные  значение перегрева агента сушки  на входе из штабеля в таблицу  №4. 

Для камер  периодического действия (высокотемпературный  процесс) объем циркулируется по материалу агента сушки V_мт определяется также как и для низкотемпературного процесса сушки. Масса испаряемой влаги приходится на l_пл циркулирующего перегретого пара, определяется по формкле:

                        М_D V₁

М_шг=                  V_шг

где М_D – расчетное количество испаряемой влаги в секнду, кг/с.

V₁ – удельный объем прогретого пара, м³/кг.

Энтальная (теплосодержание) перегретого пара на входе в штабель определяется по формуле:

I₂ = I₁ + 100 С_в • М_шт/1 + М_шг, кДж/кг.

Где I₁ – энтальная пергретого пара при входе в штабель, кДж/кг.

С_в – удельная плотность воды.

Остальные параметры перегретого пара на выходе из штабеля определяются по найденному значению энтальности I₂ по таблице №22 приложений_. Значения перегрева вносим в таблицу №4.

 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

4. Расчет  расхода тепла на сушку.

Расход  тепла на сушку складывается из затрат тепла на прогрев материала, испарения  из него влаги и теплопотери через  ограждения камеры. Расчеты ведутся  для зимних условий с целью  определения максимальной нагрузки на котельную и для среднегодовых условий с целью определения общих расходов пара на годовую программу.

q_{пр1м3 зим} = q_{прwn зим} • ρ_wn , кДж/м³

q_wn – плотность древесины расчетного материала, при заданной начальной влажности, кг/м³.

Значение  q_{пр1м3 зим} определяется по диаграмме 2 их приложения, как сумма абсолютных теплосодержаний древесины заданной начальной влажности при нагреве от температуры t_{расч зим} до t_пр. Левая часть диаграммы характеризует расход тепла на прогрев мерзлой древесины. Если t_{расч зим} › 0^оС, то расход тепла определяется по правой части диаграммы. Температура t_{расч зим} определяется по таблице, как расчет температуры для отопления. Температура t_пр определяется для камер периодического действия в соответствии со следующими указателями: температура среды при прогреве материалов мягких пород (сосна, ель, кедр, пихта) поддерживают в зависимости от их толщины и категории режимов сушки. При прогреве пиломатериалов других пород устанавливают температуру среды выше, чем по первой ступени режима сушки. Для лиственницы и твердых лиственных пород  на 5^оС, а для мягких лиственных пород (береза, ольха, осина, тополдь, липа) – на 8^оС, но в обоих случаях не выше 100^оС. Психометрическая разность при начальном прогреве поддерживают на уровне ∆t_пр = 0,5-1,5^оС, а для камер непрерывного действия t_пр = t_м. Плотность материала ρ_wn определяется по диаграмме 3 в зависимости от породы и начальной влажности расчетного материала.

q_{пр зим} = q_{пр 1м3зим} •Г_пр•β_ф/3600•τ_пр

где Г_{пр –} габаритный объем прогреваемых штабелей, м³. В камерах периодического действия Г_пр = Г₁, а в камерах непрерывного действия Г_пр = Г_шт, то есть равен габаритному объему одного штабеля.

β –  объемный коэффициент заполнения штабеля  фактическим материалом.

τ_пр – продолжительность начального прогрева древесины (принимается равным τ_пр = 3,2) 

                     I₂-I₀

q_исп  =  1000 α₂–α₀  - С_в • t_м, кДж/кп.вп

где I₂ α₂ – тепло и влагосодержание отработавшего воздуха, выбрасываемого из камеры.

I₀ α₀ - тепло и влагосодержание свежего воздуха, выбрасываемого из камеры, допустимо принимать:

α₀ = 10……12 п/кг; I₀ = 46 кДж/кг.

С_в – удельная плотность воды, принимаемая равной 4,19 кДж.

t_нач – температура агента сушки определяется как среднее значение температур на входе и выходе из штабелей, т.е.  

         t₁ + t₂

t_нач =    2     , ^оС.

Получение тепла через ограждения камеры

 

L•H = 0,04•0,2 = 0,008

B•H = 0,0065•0,2 = 0,0013

B•H-b•h = 0,0013

B•L = 0,0065•0,04 = 0,00026

15(L+213) = 15(0,04+2•0,0065) = 0,795