Проект привода к ленточному конвейеру

_{εσ;ετ - масштабный коэффициент [1,c.290];}

_{ψσ;ψτ – коэффициент ассиметрии цикла [1,c.292].}

             _{Можно считать, что нормальные напряжения в поперечных сечениях вала изменяются по симметричному циклу. Тогда}

_{σm=0, а σa=σU=M/W·2 [1,c.290],}

_где

                                   

                                    (8.11)

             _{Напряжения кручения изменяются по пульсирующему (отнулевому) циклу, поэтому [1,c.289]}

                                    

                                    (8.12) 

_где

                                 

                                      (8.13)

_{Суммарный}

                                              

                                 (8.14) 

 

Изгиб:

σ_-1=0,43·570=245,1 МПа, 

K_σ=1,75; ε_σ=0,89; ψ_σ=0,2; 

 

 

_{Кручение:}

_{τ-1=0,5·245,1=122,6 МПа,} 

K_τ=1,75; ε_τ=0,78; ψ_τ=0; 

 

       _{Следовательно, выносливость обеспечена.}  

        
 
 
 
 
 

             8.3 Тихоходный (ведомый) вал

          

_{8.3.1 Определяем реакции в подшипниках}

                     _{Дано: Ft=4994H, Fr=1818H, Fa=0H, L=120мм, L1=60мм, d2=126мм,}            

        _{Lв=69,5мм, Fв=2359Н.}

                    _{Вертикальная плоскость:}

       _∑M4=0;

        

  _(8.15) 

     

  _∑M2=0;

 _(8.16)

         _{8.3.2 Строим эпюру изгибающих моментов относительно оси Х:}

     _{Мx1=0; Mx2=Fв·Lв=2359·69,5·10^-3=164H·м; Mx4=0;}

      _{Mx3=Fв· (Lв+L1)-RCy·L1=2359· (69,5+60) ·10^-3-2816·60·10^-3=137Н·м;}

      _{Mx3=RДy·L1=2275·60·10^-3=137Н·м.} 

         _{Горизонтальная плоскость:}

_∑M4=0;

                  _(8.17)

_∑M2=0;

                _(8.18)

       _{8.3.3 Строим эпюру эпюру изгибающих моментов относительно Y:}

    _{Мy1=0; My2=-Fв·Lв=-2359·69,5·10^-3=-164H·м; My4=0;}

    _{My3=-Fв· (Lв+L1)+RCx·L1=-2359· (69,5+60) ·10^-3+6221·60·10^-3=68Н·м.} 

        _{8.3.4 Строим эпюру крутящих моментов:}

                      _{Mк=Ft·d2/2=4994·126·10^-3/2=315Н·м. (8.19)} 

       _{8.3.5Определяем суммарные реакции, Н:}

                      _(8.20) 

                     _(8.21) 
 
 
 
 
 
 
 
 

    9.Проверочный расчет подшипников 
 

    9.1 Быстроходный (ведущий) вал 

_{Намечаем  радиальные шариковые  подшипники легкой серии 209.}

_{Эквивалентная нагрузка}

                _{Рэ= V · Pr · KT· Кб =1·2450·1,05·1=2573H. (9.1)}

_{где Pr=RA=2450H- радиальная нагрузка на подшипник;}

      _{Pa=Fa=0H- осевая нагрузка на подшипник;}

       _{V=1-коэффициент вращения [5, c.197];}

       _{Кб=1- коэффициент безопасности для ленточных конвейеров.}

_{Номинальная долговечность подшипников в млн.об}

                    _{L=(C/Pэ)^р=(33200/2573)³=2148 млн.об. (9.2)}

             _{где С-каталожная динамическая грузоподъемность данного типоразмера подшипника;}

            _{р-степенной показатель, для шарикоподшипников принимается равным трем [5, c.196].}

_{Номинальная долговечность подшипника, ч}

                        _(9.3)

_{что больше установленных  ГОСТ 16162-85.}

_{Следовательно, долговечность подшипника обеспечена.} 

9.2 Тихоходный (ведомый) вал 

_{Намечаем  радиальные шариковые  подшипники легкой серии 210.}

_{Эквивалентная нагрузка}

                _{Рэ= V · Pr · KT· Кб =1·4482·1,05·1=4706H. (9.4)}

_{где Pr=RД=4482H- радиальная нагрузка на подшипник;}

      _{Pa=Fa=0H- осевая нагрузка на подшипник;}

       _{V=1-коэффициент вращения [5, c.197];}

       _{Кб=1- коэффициент безопасности для ленточных конвейеров.}

_{Номинальная долговечность подшипников  в млн.об}

                    _{L=(C/Pэ)^р=(35,1/4706)³=415 млн.об. (9.5)}

             _{где С-каталожная динамическая грузоподъемность данного типоразмера подшипника;}

            _{р-степенной показатель, для шарикоподшипников принимается равным трем [5, c.196].}  

_{Номинальная долговечность подшипника, ч}

                                                           _(9.6)

_{что больше установленных  ГОСТ 16162-85.}

_{Следовательно, долговечность подшипника обеспечена.} 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

       10.Выбор системы смазки 
 

        _{Для редуктора  общего назначения  применяют картерную  систему смазки (окунанием). Этот способ применяется  для зубчатых передач  при окружных скоростях  от 0,3 до 12,5 м/с.}

        _{Сорт масла и его кинематическая вязкость зависят от величины контактных напряжений в зацеплении и окружной скорости. Эти характеристики можно определить по рекомендациям [6, c.255].}

         _{Объем масла для редуктора}

                                   _{V=(0,4…0,8)Pтр=0,6·4,93=3л (10.1)}

         _{Скорость редуктора}

                                   _{υ=ω3·d2/2000=8,8·250/2000=1,1м/с (10.2)}

          По υ=1,1 м/c и кинематической вязкости ν=34 [6,c.334],выбираем  масло: И-Г-А-68 [6,c.317]. 

            

  

                                         
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

 

список  литературы 
 

         _{1.  Дунаев П.Ф., Леликов О.П. Конструирование узлов и деталей машин.-М.: Высшая школа., 1998.-443с.}

         _{2.  Чернин И.М. Расчеты деталей машин: Справочное пособие.-М.: Высшая школа, 1978.-472.}

          _{3.  Анурьев В.И. Справочник конструктора-машиностроителя. В 3-х т. Т.2-М.: Машиностроение, 2001.}

  _{4.  Иванов М.Н. Детали машин.-М.: Высшая школа, 1984.-336 с.}

        _{5.  Баласанян Р.А., Киркач Н.Ф. Расчет и проектирование деталей машин.-М.: Высшая школа, 1991-354 с.}

       _{6.  Шейнблит А.Е. Курсовое проектирование деталей машин-М.:        Высшая школа.,1991.-432 с.}