Электроснабжение электрооборудования ремонтно-механического цеха

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 12 Октября 2012 в 20:48, курсовая работа

Описание работы

Задачи электроснабжения не должны осуществляться, если не приняты все необходимые меры по ОТ, т. к. не соблюдение правил проводит к несчастным случаям, травмам и увечьям, а ошибки электроснабжения могут привести к неблагоприятным воздействиям на экологию окружающей среды.
РМЦ имеет служебные помещения и станочное отделение, в котором установлено штатное оборудование:
Кран мостовой - для транспортировки грузов вдоль и поперек всего цеха используется, приводимый в движение асинхронными двигателями. Управление двигателями производится с кнопочного поста по релейно-контакторной реверсивной схеме. Все элементы размещаются в технических шкафах в непосредственной близости от места работы оператора крана. В схему управления включена защита от падения груза из-за падения напряжения. При отключении питания срабатывают механические тормоза двигателя главного движения, что приводит к заклиниванию вала.

Содержание работы

Введение
1. Характеристики потребителей электроэнергии и определение категории электроснабжения
2. Выбор рода тока, напряжения и схемы внутреннего электроснабжения
3. Расчёт электрических нагрузок
4. Компенсация реактивной мощности
5. Выбор числа и мощности силовых трансформаторов
6. Расчёт токов короткого замыкания
7. Расчёт защитной аппаратуры электрооборудования цеха
8. Выбор линий электроснабжения электрооборудования
9. Релейная защита
10.Защитное заземление
11.Мероприятия по технике безопасности при ремонте электрических установок
Заключение
Список использованной литературы

Скачать архив (127.13 Кб) Сколько стоит заказать работу?
Файлы: 1 файл

ЭЛЕКТРОСНАБЖЕНИЕ ЭЛЕКТРООБОРУДОВАНИЯ РЕМОНТНО-МЕХАНИЧЕСКОГО ЦЕХА.doc

— 508.50 Кб (Скачать файл)

             Rэ1= Rс+ Rт+ R1SF+ Rс1=93,6 мОм,                                                 (6.7)

             Хэ1=Хс+Хт+Х1SF=18,2 мОм,                                                             (6.8)

             Rэ2= RSF1+ RПSF1+ Rкл1+ Rш+ Rс2=20,5 мОм,                                   (6.9)

             Хэ2=Х SF1+Х кл1+Хш=1,6 мОм,                                                         (6.10)

             Rэ3= RSF+ RПSF+ Rкл2=31,8 мОм,                                                      (6.11)

             Хэ3=Х SF+Х кл2=4,7 мОм,                                                                  (6.12)

 

где Rэ1, Rэ2, Rэ3 – активные сопротивления на   участках КЗ, мОм.

Вычисляем сопротивления  до каждой точки КЗ и заносим в  таблицу 5:

               Rк1= Rэ1=93,6 мОм,                                                                    (6.13)

               Хк1= Хэ1=18,2 мОм,                                                                   (6.14)

               =95,3 мОм,                                                (6.15)

                Rк2= Rэ1+ Rэ2=114,1 мОм,                                                        (6.16)

                Хк2= Хэ1+ Хэ2=19,8 мОм,                                                           (6.17)

                =115,8 мОм,                                            (6.18)

                 Rк3= Rк2+ Rэ2=145,9 мОм,                                                         (6.19)

                 Хк3= Хк2+ Хэ3=24,5 мОм                                                          (6.20)

                =147,9 мОм                                              (6.21)

 

где Rк.., Хк.., Zк… - сопротивления на каждой точке КЗ, мОм.

 

                 мОм, мОм,                                          (6.22)

                 мОм.                                                                         (6.23)

 

Определяем ударный  коэффициент и коэффициент действующего значения ударного тока и заносим  в таблицу 5:

 

                 ,                                                                         (6.24)

                       ,                                                                 (6.25)

                        ,                                                                 (6.26)

 

где Ку – ударный коэффициент;

Ку1=1,

Ку2=1,

Ку3=1.

 

                d1= ,                                                     (6.27)

                d2= ,                                                    (6.28)

 

где d – коэффициент действующего значения ударного тока;

d1=1,

d2=1,

d3=1.

Определяются 3-фазные и 2-фазные токи КЗ и заносятся в таблицу:

 

               =2,4 кА,                                             (6.29)

                         =1,8 кА,                                             (6.30)

                         =1,5 кА,.                                           (6.31)

                          Iук1=d1∙ I(3)к1=2,4 кА,                                                       (6.32)

                          Iук2=d2 ∙ I(3)к2=1,8 кА,                                                      (6.33)

                          Iук3=d3 ∙ I(3)к3=1,5 кА,                                                      (6.34)

                           iук1= *Ку1* I(3)к1=3,4 кА,                                          (6.35)

                           iук2= ∙ Ку2 ∙ I(3)к2=2,5 кА,                                           (6.36)

                           iук3= ∙ Ку3 ∙ I(3)к3=2,41 кА,                                        (6.37)

                           =2 кА,                                            (6.38)

                           =1,6 кА,                                         (6.39)

                            =1,3 кА.                                        (6.40)

 

Определяем сопротивления для  кабельных линий:

 

                           Хпкл1=Хоп ∙ Lкл1=0,3 мОм, (6.41)

                           Rпкл1=2∙ r0 ∙ Lкл1=0,2 мОм,                                  (6.42)

                           Rпш=2∙ r0пш∙ Lш=0,068 мОм,                           (6.43)

                           Хпш=Хопш∙ Lш=0,053 мОм,             (6.44)

                           Rпкл2=2∙ r0∙ Lкл2=50 мОм,                     (6.45)

                           Хпкл2=Хоп∙ Lкл2=0,3 мОм,                 (6.46)

                           Zп1=15 мОм,   (6.47)

                           Rп2=Rс1+Rпкл1+Rпш+Rс2=15,3 мОм, (6.48)

                           Хп2=Хпкл1+Хпш=0,253 мОм,          (6.49)

                           Zп2= =15,2 мОм,       (6.50)

                           Rп3=Rп2+Хпкл2=65,268 мОм,        (6.51)

                           Хп3=Хп2+Хпкл2=0,553 мОм,         (6.52)

                           Zп3= =65,2 мОм,       (6.53)

                          кА, (6.54)

                       кА,   (6.55)

                        кА. (6.56)

 

Таблица 4 – Ведомость токов КЗ

Точка КЗ

К1

К2

К3

Rк, мОм

93,6

114,1

145,9

Хк, мОм

18,2

19,8

24,5

Zк, мОм

95,3

115,8

147,9

5,1

5,8

6

Ку

1

1

1

D

1

1

1

I(3)к, кА

2,4

1,8

1,5

iу, мОм

3,4

2,5

2,1

I(3)∞, кА

2,4

1,8

1,5

I(2)к, кА

2

1,6

1,3

Zп, мОм

15

15,2

65,2

I(1)к, кА

2,75

2,7

1,7


 

7. Расчет защитной аппаратуры электрооборудования цеха

Аппаратура зашиты должна выбирается исходя из устойчивой работы в нормальном и аварийном режимах системы.

Аппаратура зашиты и  управления выбирается для ответвлений  на основании номинальных участков сетей - исходя из расчетных нагрузок на защищаемый участок цепи. Исполнение аппарата выбирается с учетом условий  размещения аппаратов на объекте, также  должна быть обеспечена селективность работы зашиты, то есть соблюдение условий, при которых в первую очередь срабатывает аппарат, ближайший со стороны питания к участку цепи с нарушенным токовым режимом. Для зашиты сетей используется предохранители, а также автоматические выключатели.

 

В данном случае будут  выбраны силовые сборки с автоматическим выключателем.

Определяем номинальный  ток (А) для крана мостового:

I = , где                                                                 (7.1)

I =                                                                      (7.2)

Аналогично номинальный  ток выбирается для других электроприемников.

Находим номинальный  ток расцепителя :

I                                                                                     (7.3)

где 1,25 – постоянное значение

I                                                                     (7.4)

Для последующих электроприемников расчет производится аналогично и сводится в таблицу 5.

 

 

 

Таблица 5 - Расчет защитной аппаратуры:

Электроприемники

Рном КВт

Iном А

Iн.расц. А

Тип защитной аппаратуры

Католожные данные  Iн/Iр

РП-1

Токарный автомат

10

31,2

39

АЕ2040

63/12,5

Зубофрезерный станок

15

35,7

44,6

АЕ2040

63/50

Круглошлифовальный ст.

4

8

10

АЕ2040

63/10

РП-2

Строгательный станок

12,5

29,7

37,1

АЕ2040

63/40

Фрезерный станок

9,5

22,6

28,5

АЕ2040

63/32

Расточный станок

11,5

27,3

34,1

АЕ2040

63/40

РП-3

Кран мостовой

25

78,1

97,6

АЕ2050

100/100

РП-4

Заточный станок

3

9,3

11,6

АЕ2040

63/12,5

Сверлильный станок

3,4

10,6

13,2

АЕ2040

63/16

Токарный станок

9

28,1

35,1

АЕ2040

63/40

Плоскошлифовальный ст.

8,5

26,5

33,1

АЕ2040

63/40

РП-5

Кран мостовой

25

78,6

97,6

АЕ2050

100/100

РП-6

Сварочный агрегат

10

43,4

54,2

АЕ2040

63/63

РП-7

Вентилятор

48

92,3

115,3

А3710

160/125


 

 

 

 

 

 

 

 

8. Выбор линий электроснабжения электрооборудования

Проводники электрических  сетей от прохождения по ним тока нагреваются. Чрезмерно высокая температура нагрева проводника может привести к преждевременному износу изоляции, ухудшению контактных соединений и пожарной опасности. Значение максимально длительных допустимых токов определены из условий допустимого теплового износа материала изоляции проводов различных марок и сечений.

При расчете сетей  по нагреву сначала выбирают марку  провода в зависимости от характеристики среды помещений, его конфигурации и способа прокладки сети. Затем  переходят к выбору сечения проводников  по условию допустимых длительных токов по нагреву – это длительно протекающий ток по проводнику. При котором устанавливается наиболее длительно допустимая температура нагрева проводника. Это имеет важное значение для безопасной эксплуатации сети, так как перегрев может привести к выходу проводника из строя.

Для выбора сечения проводника по условиям нагрева токами нагрузки сравниваются с токами расцепителя Iр, и допустимая Iдоп для проводника принятой марки и условий его прокладки. При этом:

 

Iр Iдоп

 

Выбираем марку провода  ПВ-3 . Прокладка этого кабеля производится  в                          трубе.  
Таблица 6 - Выбор линий электроснабжения электрооборудования

Номер Эл/приемника

Pном

кВт

Iном А

Iн.расц. А

Марка провода

Сечение провода мм²

Длина учатка м.

Iдоп А

РП-1

6.Токарный автомат

10

31,2

39

ПВ-3

4х2,5

13

29

7.Токарный автомат

10

31,2

39

ПВ-3

4х2,5

7

29

8.Токарный автомат

10

31,2

39

ПВ-3

4х2,5

4

29

9.Зубофрезерный станок

15

35,7

44,6

ПВ-3

4х2,5

16

29

10.Зубофрезерный станок

15

35,7

44,6

ПВ-3

4х2,5

13

29

11.Зубофрезерный станок

15

35,7

44,6

ПВ-3

4х2,5

10

29

12.Круглошлифовальный станок

4

8

10

ПВ-3

4х2,5

20

29

13.Круглошлифовальный станок

4

8

10

ПВ-3

4х2,5

20

29

14.Круглошлифовальный станок

4

8

10

ПВ-3

4х2,5

17

29

РП-2

28.Строгательный станок

12,5

29,7

37,1

ПВ-3

4х10

40

70

29.Строгательный станок

12,5

29,7

37,1

ПВ-3

4х10

35

70

30.Строгательный станок

12,5

29,7

37,1

ПВ-3

4х2,5

36

29

31.Фрезерный станок

9,5

22,6

28,5

ПВ-3

4х2,5

34

29

32.Фрезерный станок

9,5

22,6

28,5

ПВ-3

4х2,5

34

29

33.Фрезерный станок

9,5

22,6

28,5

ПВ-3

4х2,5

32

29

34.Фрезерный станок

9,5

22,6

28,5

ПВ-3

4х2,5

32

29

35.Расточный станок

11,5

27,3

34,1

ПВ-3

4х2,5

30

29

36.Расточный станок

11,5

27,3

34,1

ПВ-3

4х2,5

29

29

37.Расточный станок

11,5

27,3

34,1

ПВ-3

4х2,5

29

29

РП-3

38.Кран мостовой

25

78,1

97,6

ПВ-3

4х16

33

85

РП-4

      

АПВ

15.Заточный станок

3

9,3

11,6

ПВ-3

2х2,5

50

34

16.Заточный станок

3

9,3

11,6

ПВ-3

2х2,5

52

34

17.Заточный станок

3

9,3

11,6

ПВ-3

2х2,5

54

34

18.Сверлильный станок

3,4

10,6

13,2

ПВ-3

2х2,5

48

34

19.Сверлильный станок

3,4

10,6

13,2

ПВ-3

2х2,5

43

34

20.Токарный станок

9

28,1

35,1

ПВ-3

4х2,5

45

29

21.Токарный станок

9

28,1

35,1

ПВ-3

4х2,5

45

29

22.Токарный станок

9

28,1

35,1

ПВ-3

4х2,5

42

29

23.Токарный станок

9

28,1

35,1

ПВ-3

4х2,5

50

29

24.Токарный станок

9

28,1

35,1

ПВ-3

4х2,5

47

29

25.Токарный станок

9

28,1

35,1

ПВ-3

4х2,5

44

29

26.Плоскошлифовальный станок

8,5

26,5

33,1

ПВ-3

4х2,5

35

29

27.Плоскошлифовальный станок

8,5

26,5

33,1

ПВ-3

4х2,5

37

29

РП-5

39.Кран мостовой

25

78,1

97,6

ПВ-3

4х16

32

85

РП-6

3.Сварочный агрегат

10

43,4

54,2

ПВ-3

4х6

30

46

4.Сварочный агрегат

10

43,4

54,2

ПВ-3

4х6

30

46

5.Сварочный агрегат

10

43,4

54,2

ПВ-3

4х6

30

46

РП-7

1.Вентилятор

48

92,3

115,3

ПВ-3

4х25

50

115

2.Вентилятор

48

92,3

115,3

ПВ-3

4х25

50

115

Информация о работе Электроснабжение электрооборудования ремонтно-механического цеха