Автор работы: Пользователь скрыл имя, 21 Мая 2013 в 03:58, курсовая работа
Главным содержанием ЭС-2020 является проблематика оптимального обеспечения России топливом и энергией во взаимоувязке с прогнозом развития экономики страны. В то же время ЭС-2020 представляет интерес для производственных и иных структур, поскольку позволяет оценить направления и масштабы взаимодействия топливно-энергетического комплекса (ТЭК) с отраслями экономики и промышленности, а также влияние энергетической составляющей на перспективную экономику производства. При численности населения России около 2,5% от всего населения Земли, страна располагает 45% потенциальных мировых запасов природного газа, 13% нефти, 23% угля и 14% урана, т.е. в целом почти 30% всего энергетического природного потенциала Планеты. Россия добывает и производит более 10% всех первичных энергоресурсов в мире.
В таблице 2.2 представлены основные характеристики котла Е-220-100ГМ.
Таблица 2.2 – Основные характеристики котла
Давление пара в барабане |
110 кг/см2 |
Давление пара в паропроводе |
100 кг/см2 |
Температура перегретого пара |
510 ºС |
Номинальная нагрузка |
220 т/ч |
Температура питательной воды |
158 ºС |
На рисунке 2.3 представлен продольный разрез котла Е-220-100ГМ.
Рисунок 2.3 – Продольный разрез котла Е-220-100ГМ:
1 – топка; 2 – большой барабан котла; 3 – малый барабан котла; 4 – пароперегреватель 1 ст.;
5 – пароперегреватель 2 ст.; 6 – водяной экономайзер 1 ст.; 7 – воздухоподогреватель 1 ст.;
8 – водяной экономайзер 2 ст.; 9 – воздухоподогреватель 2 ст.; 10 – паросборная камера;
11 – пароохладитель; 12 – верхний бункер дробеочистки; 13 – дымосос
3.1.1 Исходные данные для расчета ПТ-30-90/10
1) Термодинамические параметры пара на выходе из котла Е-220-100ГМ:
; .
2) Давление пара в барабане котла:
.
3) Термодинамические пара параметры на входе в турбину:
; .
4) Давление в конденсаторе:
.
5) Конечная температура регенеративного подогрева воды:
.
6) Температура наружного воздуха:
.
7) Температура сетевой воды (по температурному графику тепловых нагрузок):
8) Параметры пара, поступающего на производство:
9) Коэффициенты полезного действия элементов тепловой схемы:
- деаэраторов: ;
- смесителей: ;
- бойлеров: ;
- подогревателей низкого и высокого давления: , ;
- подогревателей очищенной и сырой воды: и ;
- основного эжектора: ;
- охладителя продувки: ;
- механический: ;
- генератора – электрический: ;
- внутренние относительные КПД турбины по отсекам:
, , , , , .
3.1.2 Определение давлений в местах отборов турбины
1) Температура воды за подогревателем сетевой воды:
.
2) По таблицам насыщения для воды и водяного пара по температуре насыщения находим давление насыщенного пара в СП и его энтальпию:
; h¢=465,17 кДж/кг.
3) Определяем давление пара в теплофикационном (регулируемом) отборе турбины с учётом принятых потерь давления по трубопроводам:
где потери в трубопроводах и системах регулирования турбины принимаем: .
.
4) По значению давления пара (Р4) в теплофикационном отборе турбины уточняем давление пара в нерегулируемом отборе турбины №3 между промышленным отбором №2 и регулируемым теплофикационным отбором №4 (по уравнению Флюгеля-Стодолы), принимая для упрощения .
где D0 , D, Р30, Р3 – расход и давление пара в отборе турбины на номинальном и рассчитываемом режиме, соответственно.
.
3.1.3 Параметры пара и воды в турбоустановке
Таблица 3.1.3.1 – Параметры пара и воды в турбоустановке
Точка процесса |
p, Мпа |
t, 0С |
h, кДж/кг |
p', Мпа |
t'H, 0С |
hBH, кДж/кг |
Θ, 0C |
tП, 0С |
hBП, кДж/кг |
τП, кДж/кг |
qП, кДж/кг |
0 |
8,83 |
500 |
3389,4 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
0' |
8,388 |
497,83 |
3389,4 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
РС |
5,0 |
430 |
3269,1 |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
- |
1 |
1,8147 |
339,3 |
3103,48 |
1,6695 |
203,43 |
867,9 |
2 |
205,43 |
876,94 |
95,87 |
2235,58 |
2 |
1,1672 |
257,82 |
2954,54 |
1,0505 |
182,04 |
772,2 |
2 |
184,04 |
781,07 |
96,042 |
2182,34 |
ДПВ |
1,1672 |
257,82 |
2954,54 |
0,5886 |
158,08 |
667,25 |
- |
158,08 |
667,25 |
54,66 |
2287,29 |
3 |
0,4555 |
191,17 |
2831,85 |
0,3872 |
142,44 |
599,7 |
3 |
145,44 |
612,59 |
152,44 |
2232,15 |
4 |
0,1802 |
116,95 |
2655,31 |
0,1658 |
114,38 |
479,93 |
3 |
117,38 |
492,65 |
167,14 |
2175,38 |
ДКВ |
0,1802 |
116,95 |
2655,31 |
0,1177 |
104,23 |
436,94 |
- |
104,23 |
436,94 |
- |
2218,37 |
5 |
0,0415 |
80,86 |
2493,37 |
0,0382 |
74,75 |
312,94 |
3 |
77,75 |
326 |
116,01 |
2180,43 |
К |
0,004 |
28,96 |
2393,54 |
- |
28,96 |
121,4 |
- |
28,96 |
121,4 |
- |
2272,14 |
Таблица 3.1.3.2 – Параметры пара и воды в установке использования продувки парогенератора
Показатель |
Параметры пара и воды | ||
Давление, МПа |
Температура, 0С |
Энтальпия, кДж/кг | |
Продувочная вода ПГ |
10,79 |
317 |
1442 |
Пар из расширителя |
0,5886 |
158,08 |
2755,3 |
Продувочная вода из расширителя |
0,5886 |
158,08 |
667,25 |
Таблица 3.1.3.3 – Параметры пара и воды в охладителях дренажа
Теплообменник |
tД, 0С |
hД, кДж/кг |
θОД, 0С |
qОД, кДж/кг |
ОД5 |
194,04 |
839 |
10 |
28,9 |
ОД4 |
171 |
724 |
10 |
48,2 |
Рисунок 3.1.3.1 – h-s диаграмма расширения пара в турбине при tнар=-17 0С
3.1.4 Определение расходов пара и конденсата в элементах тепловой схемы
Расход пара на турбину при : .
Утечки пара через уплотнения:
;
.
- протечки через уплотнения штоков клапанов (в данной тепловой схеме они направляются в деаэратор):
;
.
- протечки через уплотнения турбины:
;
.
Внутристанционные безвозвратные утечки пара и конденсата, восполняемые с добавочной водой:
,
.
Паровая нагрузка парогенератора:
;
.
Количество котловой воды, идущей в непрерывную продувку:
.
.
Расход питательной воды на котел (с учетом продувки):
;
.
Выход продувочной воды из расширителя непрерывной продувки:
,
где – доля пара, выделяющегося из продувочной воды в расширителе непрерывной продувки.
,
где – энтальпия насыщения воды при давлении в барабане котла 10,79 МПа; – энтальпия насыщения воды при давлении в деаэраторе 6 ата; – энтальпия насыщения пара из расширителя по давлению в деаэраторе 6 ата; – коэффициент, учитывающий потерю тепла в расширителе.
.
Выход пара из расширителя непрерывной продувки первой ступени:
;
.
Выход продувочной воды из расширителя непрерывной продувки первой ступени:
.
Расход добавочной воды из цеха химической водоочистки (ХВО):
,
.
3.1.5 Тепловые балансы подогревателей
Сетевая подогревательная установка
Расход сетевой воды для рассчитываемого режима (см. Приложение Б.1):
.
Тепловой баланс сетевого подогревателя:
Расход греющего пара на сетевой подогреватель:
.
Регенеративные подогревательные установки высокого давления
ПВД5
Рисунок 3.1.5.1 – Регенеративный подогреватель высокого давления (ПВД 5)
Уравнение теплового баланса ПВД 5:
Расход пара на ПВД5:
;
кг/с.
ПВД4
Рисунок 3.1.5.2 – Регенеративный подогреватель высокого давления (ПВД 4)
Уравнение теплового баланса ПВД 4:
Расход пара на ПВД4:
;
кг/с.
Деаэратор питательной воды
Рисунок 3.1.5.3 – Деаэратор питательной воды
Поток конденсата на входе в деаэратор:
DКД = DПВ – (DП1 + DП2) – DДПВ – DУШ + DЭУ - D
Уравнение теплового баланса деаэратора:
где , кг/с и , кДж/кг – расход и энтальпия греющего пара, направляемого в ДПВ из отбора №2;
– расход пара из уплотнений штоков клапанов в ДПВ;
, кДж/кг – энтальпия пара из уплотнений штоков клапанов принимается при Р0 и t0;
, кг/с и кДж/кг – расход и энтальпия основного конденсата после ПНД-3.
, кг/с – расход пара на основной эжектор и наддув концевых уплотнений.
Количество пара, отводимое из деаэратора на концевые уплотнения:
кг/с.
Расход пара на основной эжектор для отсоса воздуха из конденсатора:
кг/с.
кг/с.
Определим расход пара на деаэратор:
;
кг/с.
кг/с.
Установка для
подогрева и деаэрации
Рисунок 3.1.5.4 – Установка для подогрева и деаэрации добавочной воды
Поток конденсата на выходе из ДКВ:
DКВ = DДКВ + DПОВ + DОК + DДВ= DДКВ + 0,131 + 5 + 0,882 = DДКВ + 6,013.
Тепловой баланс подогревателя химически очищенной воды ПОВ:
где подогрев воды в ПОВ.
Уравнение теплового баланса деаэратора химически очищенной воды:
D · h4 + DПОВ · h ́4+ DОК · h + DДВ · h DКВ · h ́ ·
Расход пара на ПОВ:
кг/с.
Расход греющего пара на ДДВ:
DДКВ · 2655,31 + 0,131 · 479,93 + 3,333· 293,2+ 0,882 · 492,65=(DДКВ +4,346)·436,94
DДКВ=0,264 кг/с.
DКВ =6,277 кг/с.
ПНД 3 и смеситель СМ 1
Рисунок 3.1.5.5 – Регенеративный подогреватель низкого давления ПНД 3 и смеситель СМ 1
Объединенное уравнение теплового баланса:
где DК4 = DКД – (DП3 + DП4 + DСП + DКВ) = 7,983– DП3 – DП4.
ПНД 2
Рисунок 3.1.5.6 – Регенеративный подогреватель низкого давления ПНД 2
Уравнение теплового баланса ПНД 2:
(2)
Подставив (1) в (2), получим:
ПНД 1
Рисунок 3.1.5.7 – Регенеративный подогреватель низкого давления ПНД 1
Уравнение теплового баланса подогревателя:
Расход пара на ПНД-1:
кг/с.
Конденсатор, охладители уплотнений и эжекторов
Рисунок 3.1.5.8 – Конденсатор
Поток конденсата:
Рисунок 3.1.5.9 – Охладитель эжекторов ОЭ и уплотнений ОУ
Объединенное уравнение теплового баланса:
где qЭУ = h h
Охладитель эжекторов и уплотнений обозначим ЭУ:
DЭУ = DЭ + DУК.
Кратность рециркуляции:
mРЕЦ =
mРЕЦ =
3.1.6 Солевой баланс барабанного котла
Расчет ведется по кремнекислоте.
Относительная доля расхода продувочной воды (продувка котла):
.
где – расход перегретого пара,
– расход продувочной воды.
Полученное значение сравним с рекомендуемыми значениями по ПТЭ:
Информация о работе Тепловой расчет энергоблока ТЭЦ на базе ПТ-30-90/10 на различных режимах