Расчет гравитационного бетоносмесителя периодического действия

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 16 Мая 2010 в 18:35, Не определен

Описание работы

Получение бетона и раствора, заданных марок и свойств, отвечающих соответствующим требованиям, обеспечивается совокупностью многих факторов, из которых первостепенное значение имеют качество исходных компонентов и эффективность работы смесительного оборудования. Для приготовления бетонов и растворов применяются смесители различной конструкции.

Файлы: 5 файлов

Ватман.dwg

— 464.88 Кб (Скачать файл)

проект.doc

— 397.00 Кб (Скачать файл)

    k = 315 – для прямозубых передач;

    u – передаточное число зубчатой пары;

    Мр – расчетный крутящий момент на ведомом колесе, Нм:

    

;

    здесь: М – номинальный момент на том же колесе;

    kp - коэффициент kр =1,2 ÷ 1,3 , который учитывает неравномерность распределения нагрузки по длине зуба и дополнительные динамические нагрузки, возникающие из-за неточности изготовления.

     - допускаемое контактное напряжение;

     - коэффициент длины зуба; здесь b2 ширина колеса;

    а – межосевое расстояние.

    Значение,  φа предварительно выбираем в соответствии с рекомендованными из нормального ряда чисел. При расчете первой ступени привода принимаем φа = 0,315; при расчете второй φа = 0,4; при расчете третьей ступени φа = 0,075 и определяется не условиями прочности, а геометрией барабана.

    11

    а) межосевое расстояние быстроходного  вала редуктора:

    

мм; 

    а) межосевое расстояние тихоходного  вала редуктора:

    

мм; 

    а) межосевое расстояние открытой передачи: 

      мм. 

    Для удобства предварительные геометрические параметры привода сведем в таблицу. 

    Таблица № 5.

    Предварительные геометрические параметры привода. 

      Зубчатая  пара i ui аi , мм φа
      Быстроходная 1  
      2,61
       
      74,52
       
      0,315
      2
      Тихоходная  3  
      2
       
      84,58
       
      0,4
      4
      Открытая  передача 5  
      9
       
      399,33
       
      0,075
      6
 
 

        Если сравнить межосевое расстояние  а3 = 0,399 м с внутренним радиусом барабана Rб = 0,61 м, то соответственно видим, что межосевое расстояние а3 мало и не удовлетворяет условиям совместимости по загрузке. То есть, если принять межосевое расстояние получившееся в результате расчетов мы не сможем загрузить в барабан обьем смеси данный по заданию.

    Поэтому для третьей ступени, шестерня z5 и венец z6, межосевое расстояние найдем не по допускаемым контактным напряжениям, а исходя из размеров смесительного барабана. Межосевое расстояние найдем из предположения, что делительный диаметр венца d6 = mоп · z6 превышает диаметр бандажа Dб = 2 · Rб = 2 · 0,61 = 1,22 м. не менее чем на 3 ÷ 4 модуля .

    Откуда  имеем:

    

.

    здесь:

    mоп – модуль зацепления открытой передачи (шестерня z5 и венец z6);

    z6 – число зубьев венца;

    Dб – диаметр бандажа барабана.

    Зададимся числом зубьев z5 = 20. Тогда z6 = z5 · uоп= 20 · 9 = 180, тогда модуль зубчатого венца будет равен:

    

мм. 

    12

    Расчетное значение модуля округляем до ближайшего стандартного mоп = 7 мм.

    Тогда межосевое расстояние определится  о формуле: 

    

 мм. 

    При расчете необходимо следить за соблюдением  неравенства  при не соблюдении условия производится пересчет, при этом берутся другие коэффициенты.

Делительный диаметр  бандажа зубчатого венца  d6 = mоп · z6 = 7 · 180 = 1260 мм. 

    

 

    40 > 21. 

    11. Уточненные геометрические параметры  зубчатой передачи. 

    11.1 Быстроходная зубчатая пара редуктора.

    а) Зададимся числом зубьев ведущего колеса z1 = 20, тогда число зубьев ведомого колеса соответственно равно:

    

. 

Число зубьев округляем  до ближайшего целого, принимаем z2 = 52.

    б) Уточняем передаточное число ступени, с учетом полученного числа зубьев: 

    

.

    в) Найдем модуль зацепления: 

    

мм;

    здесь:

    m1 – модуль зацепления ведущего колеса быстроходной зубчатой пары редуктора (шестерня);

    m2 – модуль зацепления ведомого колеса быстроходной зубчатой пары редуктора;

    mб –модуль зацепления быстроходной зубчатой пары редуктора;

    аб – межосевое расстояние быстроходной зубчатой пары редуктора, было определено ранее (предварительно) по допустимым контактным напряжениям.

    Округляем значение модуля до ближайшего стандартного значения mб = 2.

    г) Зная модуль числа зубьев, вычислим делительные диаметры зубчатых колес для быстроходной зубчатой пары редуктора:

    для колеса:

    

мм;

    для шестерни:

    

мм; 

    д) Уточним межосевое расстояние: 

    

мм. 

    13

    е) Длины зубьев найдем из нового межосевого расстояния, с учетом выбранных значений φа  для колеса и шестерни быстроходный зубчатой пары: 

    для колеса:

    

 мм;

    для шестерни:

    

мм. 

    11.2 Тихоходная зубчатая пара редуктора.

    а) Зададимся числом зубьев ведущего колеса z3 = 20, тогда число зубьев ведомого колеса соответственно равно:

    

. 

Число зубьев принимаем  z4 = 40.

    б) Передаточное число ступени останется  прежним, так как числа зубьев получились сразу целыми (без округлений).

    в) Найдем модуль зацепления: 

    

мм;

    здесь:

    m3 – модуль зацепления ведущего колеса тихоходной зубчатой пары редуктора (шестерня);

    m4 – модуль зацепления ведомого колеса тихоходной зубчатой пары редуктора;

    mт –модуль зацепления тихоходной зубчатой пары редуктора;

    ат – межосевое расстояние тихоходной зубчатой пары редуктора, было определено ранее (предварительно) по допустимым контактным напряжениям.

    Округляем значение модуля до ближайшего стандартного значения mт = 3.

    г) Зная модуль числа зубьев, вычислим делительные диаметры зубчатых колес для тихоходной зубчатой пары редуктора:

    для колеса:

    

мм;

    для шестерни:

мм; 

    д) Уточним межосевое расстояние: 

    

 мм. 

    е) Длины зубьев найдем из нового межосевого расстояния, с учетом выбранных значений φа  для колеса и шестерни тихоходной зубчатой пары:

    для колеса:

    

 мм;

    для шестерни:

    

мм. 

    11.3 Открытая зубчатая пара.

    Ранее для открытой передачи мы определили такие параметры как:

    число зубьев шестерни z5 = 20 и венца z6 = z5 · uоп= 20 · 9 = 180, межосевое расстояние

    14

аоп = 700 мм и модуль зацепления mоп = 7 мм, то перейдем сразу к определению делительных диаметров шестерни d5 и венца d6 открытой передачи. Передаточное число uоп= 9 остается неизменным.

    а) Делительные диаметры зубчатых колес для открытой зубчатой пары:

    для колеса:

    

мм; 

    для венца делительный диаметр был определен ранее d6 = 1260 мм.

    б) Длины зубьев найдем из нового межосевого расстояния, с учетом выбранных значений φа  для венца и шестерни открытой зубчатой пары:

    для венца:

    

 мм;

    для шестерни:

    

мм. 

Результаты расчетов удобно представить в виде таблицы. 

Таблица № 6. 

Уточненные  геометрические и силовые параметры привода. 

Зубчатая  пара i zi m, мм di u а , мм P, H Yf,i bi, мм
 
Быстроходная
1 20  
2
40  
2,6
 
72
 
1032,69
4,07 25
2 52 104 3,692 23
 
Тихоходная 
3 20  
3
60  
2
 
90
 
1700
4,07 40
4 40 120 3,7 36
Открытая  передача 5 20  
7
140  
9
 
700
 
1379
4,07 59
6 180 1260 3,62 53

Чертеж1.dwg

— 186.53 Кб (Скачать файл)

Ватман.bak

— 459.56 Кб (Скачать файл)

Чертеж1.bak

— 184.91 Кб (Скачать файл)

Информация о работе Расчет гравитационного бетоносмесителя периодического действия