Проектирование и конструирование монолитных железобетонных конструкций для зданий промышленного типа

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 17 Сентября 2011 в 19:38, курсовая работа

Описание работы

В данном курсовом проекте рассчитано и сконструировано монолитное железобетонное перекрытие, колонна первого этажа и столбчатый фундамент под колонну для 4-х этажного здания промышленного типа без подвала. Размер внутреннего помещения: длина 28 м, ширина 24 м, высота этажа 3,8 м. Несущие наружные стены из кирпича толщиной 51 см с внутренними пилястрами высотой 250 мм в местах опирания ригелей. Кровельное перекрытие – ж/б плиты по металлической ферме, которая опирается только на несущие стены. Район строительства – г. Петрозаводск.

Содержание работы

1. Выбор материалов………………………………………………………………………… 5
2. Компоновка балочного перекрытия…….………………..……………………………… 5
3. Расчёт плиты перекрытия ………….……………………………………………………. 6
4. Расчет прочности второстепенной балки Б-2…………………….…………………….. 15
5. Расчёт прочности главной балки Б-1…………………………………………………..... 25
6. Расчёт колонны первого этажа…………………………………………………............... 33
7. Армирование отверстий и проемов в плитах ……………………………….................. 39
8. Расчет столбчатого фундамента под колонну……… …………..……………………... 39
9. Определение конечной осадки фундамента колонны….…………..………………….. 45
10. Список используемой литературы……………………………………………………... 4

Файлы: 1 файл

Моёё хы.doc

— 1.60 Мб (Скачать файл)

     Опираясь  на данные таблицы, для заданных условий, а именно при установке стыков арматуры периодического профиля внахлестку в сжатом бетоне, имеем следующие значения параметров:

wan = 0,65;

Dlan= 8;

lan min = 15;

lan min = 200 мм;

Rs – расчётное сопротивление арматуры растяжению: для арматуры класса А-III равно

Rs = 365 МПа;

Rb  - расчетное сопротивление бетона сжатию: для бетона класса В25 Rb = 14,5 МПа;

d – диаметр продольной арматуры: ранее было принято d = 16 мм.

Подставив данные значения, получим длину перепуска  продольной арматуры:

(мм);

(мм).

     Округлив  до сантиметра, окончательно примем длину  перепуска продольной арматуры lan = 40 см.

     Армирование подколонника производим аналогично колоннам, а именно в качестве продольной арматуры принимаем стержни 4 Ø16 А-III, в качестве поперечной – хомуты А-I Ø 6 мм. 

9. Определение конечной осадки фундамента колонны.

1) Определение мощности элементарного слоя : данная мощность должна удовлетворять условию

2) Определение  напряжения, вызванного собственным  весом грунта:

,  где

напряжение на рассматриваемом i-ом слое грунта;

напряжение, соответствующее вышележащему элементарному слою грунта;

 hi – мощность элементарного слоя;

 γi – соответствующий объемный вес грунта.

а) Напряжение на «нулевом уровне» (слоя грунта, лежащего выше подошвы фундамента до поверхности):

(кПа).

б) Напряжения слоев грунта, лежащих ниже подошвы фундамента:

(кПа);                  

(кПа);

(кПа);

(кПа);

(кПа);

(кПа). 
 
 

3). Определение  напряжений от дополнительной  нагрузки: , где

 давление на грунт со  стороны фундамента;

 коэффициент, зависящий от формы подошвы фундамента, соотношения сторон прямоугольного фундамента и относительной глубины (табл.1 прил.2 обязат. [3]): (*), где глубина от подошвы фундамента до рассматриваемого слоя);

 фактическая ширина фундамента.

    В процессе вычислений возникает необходимость  нахождения промежуточных значений и , которые находятся методом интерполяции. Этот метод можно представить в виде формулы: где

- вычисленное значение относительной  глубины по формуле (*);

 и  - значения коэффициентов, для которых вычисленное значение является промежуточным, т.е. и которым соответствуют значения

а) Напряжение выше подошвы фундамента:

б) Напряжения ниже подошвы фундамента:

       Расчет фундамента ведется до тех пор, пока не выполнится условие:

  .  Данное условие выполняется при , а именно

15 кПа ≤ 19,68 кПа. Т.о. в следующих пунктах рассчитаем осадку фундамента до соответствующего слоя.

4). Определение  средней осадки фундамента для каждого слоя:

, где

- среднее значение напряжения от дополнительной нагрузки на грунт;

мощность i-го слоя грунта;

модуль деформации i-го слоя грунта;

n – количество слоев грунта: n = 2;

β – безразмерный коэффициент, равный 0,8 [3].

     Найдем  осадку для каждого слоя, испытывающего значительное давление (1 слой – супесь, 2 слой – песок):

 

 

5). Определение  полной осадки фундамента: , где n – количество слоев грунта:

n = 2.

     Т.о. окончательно получим: мм < 80 мм, что удовлетворяет предельному значению осадки для производственных одноэтажных и многоэтажных зданий с полным железобетонным каркасом (прил. 4 реком. [3]). 

           Найденные величины напряжений и .

                                                                                     Таблица 11

1 0,70 18 39,06 7,81 0,70 0,80 0,800 120,0
2 0,63 18 50,40 10,08 1,33 1,50 0,488 73,2
3 0,60 20 62,40 12,48 1,93 2,14 0,308 46,2
4 0,60 20 74,40 14,88 2,53 2,81 0,200 30,0
5 0,60 20 86,40 17,28 3,13 3,48 0,140 21,0
6 0,60 20 92,40 19,68 3,73 4,14 0,100 15,0
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 

10. Список используемой литературы:

  1. Бондаренко В.М., Суворкин Д.Г. Железобетонные и каменные конструкции / Учебник для студентов ВУЗов по специальности «Пром. и гражд. строит-во». М.: Изд-во «Высш. школа», 1987.
  2. Очнев В.Н., Деменков П.А., Потемкин Д.А. Строительное дело. Монолитные железобетонные конструкции / Методические указания по курсовому проектированию. СПГГИ, СПб, 2009.
  3. СНиП 2.02.01-83. Основания зданий и сооружений. М.: Стройиздат,1985.
  4. СНиП 2.03.01.-84. Бетонные и железобетонные конструкции. М.: ЦИТП Госстроя СССР,1989.
  5. СНиП 2.01.07-85*. Нагрузки и воздействия. М.: ЦИТП Госстроя СССР,1989.

Информация о работе Проектирование и конструирование монолитных железобетонных конструкций для зданий промышленного типа