Отопление жилого здания

∆Ррег.уч. – потеря давления в трубопроводах “регулируемого участка”, Па;

∆Pкл. – расчетная потеря давления в термостатическом или балансовом клапане, Па.

        -естественное циркуляционное давление, для колец двухтрубных систем рассчитывается по следующей формуле:

                         , Па                                          (28)

где - вертикальное расстояние между условными центрами нагрева воды в тепловом пункте и охлаждения в ветви или отопительном приборе на нижнем этаже здания,м.

      -среднее приращение плотности при понижении температуры воды на 1 ; =0,6   

Гидравлический расчет двухтрубной системы отопления

№ уч.	Qt,Вт	Gуч, кг/ч	Lуч,   м	dуч,   мм	v,   м/с	R,   Па/м	RLуч,   Па	Ʃζ	Z,   Па	ΔP,         Па	Примеч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Основное циркуляционное кольцо через прибор 1-го этажа Ст.18
1	72130	3101,59	4,1	50	0,407	58,8	241	0	0	241
2	72130	3101,59	1,15	50	0,407	58,8	68	0,3	25	92
3	43842	1885,21	4	40	0,411	84,2	337	3,3	278	615
4	21852	939,64	4	32	0,267	43,1	172	3,5	124	297
5	17681	760,28	3,6	25	0,379	125,6	452	1	72	524
6	13038	560,63	3,6	25	0,279	69	248	0,5	19	268
7	10812	464,92	3,6	25	0,231	47,8	172	0,5	13	185
8	5815	250,05	3,4	20	0,203	52,1	177	1	21	198
9	5815	250,05	0,45	20	0,203	52	23	257	5279	5303
1*	5815	250,05	2,85	20	0,357	107,3	306	0,8	51	357
2	1146	49,28	1,1	14	0,18	58,6	64	396,6	6406	6470
2	1146	49,28	1	14	0,178	61,3	61	33,6	531	592
1	5815	250,05	2,75	20	0,532	112,2	309	1,3	183	492
9*	5815	250,05	0,55	20	0,2	52,2	29	498,7	9944	9973
8*	5815	250,05	3,4	20	0,2	52,2	177	1,5	30	207
7*	10812	464,92	3,6	25	0,228	47,9	172	0,5	13	185
6*	13038	560,63	3,6	25	0,275	68,9	248	0,5	19	267
5*	17681	760,28	3,6	25	0,373	124,9	450	1,5	104	554
4*	21852	939,64	4	32	0,262	43,1	172	4	137	309
3*	43842	1885,21	4	40	0,404	83,6	334	3,8	309	644
2*	72130	3101,59	1,35	50	0,4	58,4	79	0,3	24	103
1*	72130	3101,59	4	50	0,4	58,4	234	0	0	234
ΔРсо=ƩΔРоборуд+ƩΔРуч+ΔРрег.уч.										28108

 

 

 

 

№ уч.	Qt, Вт	Gуч, кг/с	Lуч, м	dуч, мм	v, м/с	R, Па/м	RLуч, Па	Ʃζ	Z, Па	ΔP, Па	Примеч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10	11	12
Малое циркуляционное кольцо через прибор 1-го этажа Ст.14
1	72130	0,8616	4,1	50	0,407	58,8	241	0	0	241
2	72130	0,8616	1,15	50	0,407	58,8	68	0,3	25	92
3	43842	0,5237	4	40	0,411	84,2	337	3,3	279	616
4	21852	0,2610	4	32	0,267	43,1	172	3,5	125	297
5а	4171	0,0498	0,45	15	0,266	133,6	60	161,1	5699	5760
1"	4171	0,0498	2,85	18	0,355	112,5	321	0,8	50	371
2*	811	0,0097	1,1	14	0,127	32	35	750,7	6054	6089
2*	811	0,0097	1	14	0,126	29,1	29	45,4	360	389
1'	4171	0,0498	2,75	18	0,33	117,8	324	1,3	71	395
5а*	4171	0,0498	0,55	15	0,262	133,3	73	362,8	12452	12525
4	21852	0,2610	4	32	0,262	43,1	172	4	137	310
3	43842	0,5237	4	40	0,404	83,6	334	3,8	310	645
2	72130	0,8616	1,5	50	0,4	58,4	88	0,3	24	112
1	72130	0,8616	4,1	50	0,4	58,4	239	0	0	239
							0		0	0
ΔРсо=ƩΔРоборуд+ƩΔРуч+ΔРрег.уч.										28081

 

Невязка системы отопления

А=

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

№ уч.	Qt,Вт	Gуч, кг/ч	Lуч,   м	dуч,   мм	v,   м/с	R,   Па/м	RLуч,   Па	Ʃζ	Z,   Па		ΔP Па		Примеч
1	2	3	4	5	6	7	8	9	10		11		12
Главное циркуляционное кольцо через прибор 1-го этажа Ст.18
1	5815	0,069	2,85	20	0,357	107,3	306	0,8	51		357
2	1146	0,014	1,1	14	0,18	60	66	6,5	105		171+800+5400=6371
1*	5815	0,069	2,75	20	0,352	112,5	309	1,3	80		390
Потери давления ΔPуч1,2,3												7118
Главное циркуляционное кольцо через прибор 2-го этажа Ст.18
Pрасп.уч.3,4,3*=ΔPуч2+0,4*Pe=6371+0,4*294=6488
3	4669	0,056	3	18	0,374	138,3	415	1	70		485
4	1096	0,013	1,1	14	0,172	60	66	6,5	105		171
3*	4669	0,056	3	18	0,369	145,1	435	1,5	102		537
Потери давления в трубопроводах ΔPуч1,2,3												1193
Требуемое знаение (ƩΔPкл) рег.уч.4=6488-1184=5304
Главное циркуляционное кольцо через прибор 3-го этажа Ст.18
Pрасп.уч.5,6,5*=ΔPуч2+0,4*Pe=5304+0,4*294=5421 Па
5	3573	0,043	3	18	0,286	86,1	258	0,5	20		279
6	1096	0,013	1,1	14	0,172	45	50	6,5	96		145
5*	3573	0,043	3	18	0,282	90,7	272	0,5	20		292
Потери давления в трубопроводах ΔPуч1,2,3												716
Требуемое знаение (ƩΔPкл) рег.уч.4=5421-716=4705
Главное циркуляционное кольцо через прибор 4-го этажа Ст.18
Pрасп.уч.7,8,7*=ΔPуч2+0,4*Pe=4705+0,4*294=4822 Па
7	2477	0,030	3	16	0,27	94,7	284	1	36		320
8	1096	0,013	1,1	14	0,172	38	42	6,5	96		138
7*	2477	0,030	3	16	0,266	100,1	300	1,5	53		353
Потери давления в трубопроводах ΔPуч1,2,3												811
Требуемое знаение (ƩΔPкл) рег.уч.4=4822-811=4011
Главное циркуляционное кольцо через прибор 5-го этажа Ст.18
Pрасп.уч.9,10,9*=ΔPуч2+0,4*Pe=4011+0,4*294=4020 Па
9	1382	0,017	3	14	0,216	81,6	245	1	23		268
10	1382	0,017	1,1	14	0,216	60	66	6,5	151		217
9*	1382	0,017	3	14	0,214	86,6	260	1,5	34		294
Потери давления в трубопроводах ΔPуч1,2,3												779
Требуемое знаение (ƩΔPкл) рег.уч.4=4020-779=3241

Для сравнения вычислений гидравлического расчета результаты программы Auditor CO приведем в таблицу 4.

Подбор клапанов обвязки отопительных приборов Ст.18

Для определения потери давления ∆Pкл., Па, клапанов, можно использовать расчетную формулу :

∆Pкл. = 0,1 x (G/kv )^ 2 ,

 где: G - расчетный расход  теплоносителя на участке, кг/ч;

kv - пропускная способность, м3 /ч,

При подборе клапанов, и определении гидравлической настройки клапана можно использовать формулу для определения требуемого значения пропускной способности

kv ≅ G/(10 x ∆Pкл.)^0,5

где: ∆Pкл. - расчетная требуемая потеря давления в балансовом клапане, Па

. Предварительно по расходу  задаемся  ∆Pкл2=5400 Па, и настройкой арматуры . Подбор и обвязка отопительных приборов приведена в таблице 4.

 

Таблица 4. Подбор и обвязка отопительных приборов Ст.18

№Ст/№эт-№уч	Q	Gуч, кг/ч	(ƩΔPкл) рег.уч	ΔPкл1	Характеристика     балансового клапана RL
					ΔPкл2	Kv	n
Cт18/1эт/№2	1146	49	6371	800	5400	0,78	1
Cт18/2эт/№4	1096	47	5304	800	4504	0,80	3
Cт18/3эт/№6	1096	47	4705	340	4365	0,97	4
Cт18/4эт/№8	1096	47	4011	340	3671	0,97	5
Cт18/5эт/№10	1382	59	3241	800	2441	1,50	6

 

 

 

 

 

 

 

 

7. РАСЧЕТ  И ПОДБОР ОБОРУДОВАНИЯ ТЕПЛОВОГО  УЗЛА.

Для подключения систем  отопления к тепловым сетям устраивают тепловой узел, в которых предусматривается размещение оборудования, арматуры, приборов контроля, измерения и автоматизации. Под средством этих приборов осуществляется преобразование вида теплоносителя, регулирование расхода, распределение теплоносителя по потребителям. А также в этих пунктах осуществляется автоматизация защиты системы от аварийного повышения температуры и давления, учет расхода теплоты, а также заполнение и подпитка системы.

Тепловой узел в системе отопления присоединяется к наружным тепловым сетям по зависимой схеме, т.е. со смешением высокотемпературной воды из тепловых сетей с водой, находящейся в наружном обратном теплопроводе. Температура воды  в наружном подающем теплопроводе понижается до температуры  с помощью смесительного насоса. В системе предусмотрено два смесительных насоса, один из которых является резервным. Это связано с тем, что в случае выхода из строя основного насоса, не прерывалась бы работа всей системы, что в отопительный период является недопустимым. При поломке основного насоса включают резервный, а вышедший из строя насос демонтируют и производят его ремонт.

В тепловом узле предусмотрены задвижки для перекрывания подачи воды в неотопительный период, фильтры для предотвращения попадания в систему, загрязнителей, которые могут вывести ее из строя, обратные клапана, предохраняющие систему от гидравлических ударов, а также регуляторы перепада давления.

При выборе смесительных насосов для систем отопления, устанавливаемых в соответствии с требованиями, следует устанавливать насос на перемычке между подающим и обратным трубопроводами системы отопления.

Высокотемпературная вода подается в точку смешения под давлением в наружном теплопроводе, созданным сетевым циркуляционным насосом на тепловой станции.

При установке насоса на перемычке между подающим и обратным трубопроводами системы отопления: напор- на 9,75 м.вод.столба больше потерь давления в системе отопления [СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов»];подача насоса G рассчитывается по формуле:

                                                                (29)

где -расчетный максимальный расход воды на отопление из тепловой сети, кг/ч

                                                     (30)

-максимальный  тепловой поток на отопление, 95549Вт

=