Автор работы: Пользователь скрыл имя, 06 Апреля 2011 в 13:59, реферат
Курсовой проект представляет собой разработку и проектирование кабельной магистрали для организации многоканальной связи между городами Тамбов – Курск.
Введение
Выбор трассы магистрали.
Определение числа каналов на магистрали.
Выбор системы передачи и кабеля.
Исходные данные к проектированию магистрали.
Конструктивный расчет кабеля.
Расчет параметров передачи.
Размещение усилительных (регенерационных) пунктов на магистрали.
Расчет параметров взаимного влияния.
Расчет опасного магнитного влияния.
Определение необходимости защиты кабельной магистрали от ударов молнии.
Мероприятия по защите кабелей от внешних влияний.
Основные виды работ по строительству кабельной магистрали и потребные для строительства основные линейные материалы.
Заключение.
Список литературы.
Длина
регенерационного участка
ЦСП:
| ℓру ср = | 55 – 1,3 | = 3,01 км |
| 17,83 |
Построим схему размещения РП на магистрали с нумерацией всех РП. Нумерация ОРП ведется: от административного центра высшего назначения к административному центру низшего назначения; на магистралях, соединяющих административные центры одинакового значения, с севера на юг. В нашем случае нумерация ведется от Тамбова до Курска.
Исходя из допустимого расстояния между обслуживаемыми регенерационными пунктами (для ЦСП ИКМ-1920 – 240 км), разбиваем трассу кабельной линии на 2 участка:
- Тамбов – Воронеж( 209 км)
- Воронеж – Курск ( 211 км)
Размещение
регенерационных
пунктов на магистрали
представлено на рис. 8.1.
Рис.8.1. Схема размещения
РП на магистрали.
9.
Расчет параметров
взаимного влияния.
В курсовом проекте необходимо рассчитать переходное затухание на ближнем конце Ао и защищенность на дальнем конце Аз на длине регенерационного участка на тех же пяти частотах, на которых рассчитаны параметры передачи.
Взаимные влияния между коаксиальными парами определяются конструкцией внешнего проводника коаксиальных пар.
Сопротивление связи,
в Ом/км
| Z12 = | /N/ ∙ 10 6 | ,
|
| * √(D (D + 2t)) |
где
/N/ - коэффициент рассчитываемый
как
| /N/ = | 2К | ∙ е
-kt /√2
, |
| σ |
где К – коэффициент вихревых токов, для меди, в 1/мм; К = 0,021√f
t – толщина внешнего проводника, мм;
σ – удельная проводимость материала внешнего проводника,
для меди σ = 57 ∙ 103 См/мм
Сопротивление связи
с учетом экрана,
в Ом/км
| Z12э = Z12∙ | Lz | , |
| Lz + Lвн |
где
Lz – продольная индуктивность
спиральных стальных
лент, в Гн/км
| Lz = 2* ∙ 10-4∙ μ ∙ (D + 2t)∙ | tэ | , |
| h2 |
где μ – относительная магнитная проницаемость стальных лент ( μ≈100)
tэ – общая толщина экранных стальных лент, мм
h – шаг наложения спиральных стальных лент ( h≈10)
Lвн – внутренняя индуктивность
стальных лент, в Гн/км
| Lвн = 2 μ ∙ 10-4∙ ln | D + 2t + tэ | , |
| D + 2t |
| Lвн = 2 ∙ 100 ∙ 10-4∙ ln | 10,57+2∙0,3+2∙0,3 | =1,04 ∙
10-3 Гн/км |
| 10,57+2∙0,3 |
| Lz = 2 ∙ 10-4∙ 100 ∙ (10,57+2∙0,3)∙ | 0,3 | = 0,67 ∙ 10-3 Гн/км |
| 102 |
Индуктивность третьей
цепи, составленной
из внешних проводников
рассматриваемых
коаксиальных пар,
рассчитывается по
формуле, в Гн/км:
Сопротивление третьей
цепи, составленной
из внешних проводников
рассматриваемых
коаксиальных пар,
рассчитывается по
формуле, в Ом/км:
Значения Ао и А3
для коаксиальных пар
рассчитываются по формулам,
в дБ:
| Ао = 20 lg | , (9.8) | |
| Z212э |
где α
- в Нп/км;
|
А3 = 20 lg |
, | |
| Z212э∙ ℓуу |
где
ℓуу
– длина усилительного
участка, км
Все расчеты произведем
по приведенным выше
формулам.
Результаты расчетов
сведены в таблице
9.1
| ƒ, мГц | 0,1 ƒт=14 | 0,1 ƒт=35 | 0,1 ƒт=70 | 0,1 ƒт=105 | 0,1 ƒт=140 |
| К, 1/мм | 78,57 | 124,24 | 175,70 | 215,19 | 248,48 |
| /N/ | 1,59∙10-11 | 1,56∙10-14 | 4,0∙10-19 | 1,13∙10-22 | 1,12∙10-25 |
| Z12,Ом/км | 4,66∙10-7 | 4,57∙10-10 | 1,17∙10-14 | 3,31∙10-18 | 3,28∙10-21 |
| Z12э, Ом/км | 1,82∙10-7 | 1,79∙10-10 | 4,58∙10-15 | 1,29∙10-18 | 1,28∙10-21 |
| Z3, кОм/км | 182,8 | 457,1 | 914,3 | 1371,5 | 1828,7 |
| Ао,дБ | 333,89 | 439,67 | 593,6 | 711,44 | 810,67 |
| А3,дБ | 322,41 | 424,55 | 573,19 | 686,98 | 782,8 |
По результатам расчетов
строим графики частотной
зависимости параметров
влияния.
Рис.9.1.
Частотная зависимость
параметров влияния.
На рис.9.1 показана частотная зависимость переходного затухания Ао между коаксиальными парами на ближнем конце и частотная зависимость защищенности А3 на дальнем конце на длине регенерационного участка. Из рисунка видно, что переходные затухания на ближнем и дальнем концах с ростом частоты возрастают, что определяется:
- закрытым характером электромагнитного поля коаксиальных цепей;
- убыванием интенсивности
возбуждающего
В [1.табл.6.4] приведены
требуемые минимальные
значения переходных
затуханий на дальнем
конце РУ и между цепями
на частоте 250 кГц. Как
видно из сопоставления
данных в таблице требуемых
значений переходных
затуханий с рассчитанными,
все цепи рассчитываемого
кабеля можно оборудовать
аппаратурой ИКМ – 1920.
На работу кабельных линий связи оказывает влияние ряд посторонних источников: линии электропередачи (ЛЭП), контактные сети электрофицированных железных дорог, атмосферное электричество (удары молнии), передающие электростанции. Указанные внешние источники создают в цепях кабельных линий связи опасные и мешающие влияния.
Необходимо оценить то опасное влияние, которое создает ЛЭП, на симметричные цепи, находящиеся в сердечнике бронированного кабеля.
Рассматриваемая ЛЭП представляет собой трехфазную линию передачи с заземленной нейтралью. Она работает на переменном токе с частотой f = 50 Гц. Опасное влияние возникает при нарушении нормального режима работы ЛЭП, например при заземлении провода одной из фаз в точке на конце усилительного участка. В этом случае в ЛЭП возникает ток короткого замыкания I, достигающий больших значений и оказывающий на линию связи опасное магнитное влияние.
Трасса сближения, показанная на рис.10.1 состоит из трех участков, длиной:
l1 = 10 км; l2 = 4 км; lз = 6 км;