Автор работы: Пользователь скрыл имя, 09 Апреля 2015 в 14:49, курсовая работа
Целью данной работы является создание оптимальной схемы низковольтного электроснабжения сварочного участка цеха.
Для достижения поставленной цели необходимо решить следующие задачи: рассчитать электрические нагрузки; разработать оптимальные схемы низковольтного электроснабжения цеха; выбрать электрооборудование в том числе: силовые трансформаторы, компенсирующие устройства, проводники, коммутационную аппаратуру.
Общее число ламп ЛБ-40 в цехе: Nл=108
Число ДРЛ400: Nд=36
Установленная мощность ламп:
(2.8)
Руст= 36·400+108·40=14400+4320=18720 Вт.
По [3,с 271] определили значение коэффициентов спроса и учета потерь мощности в пускорегулирующей аппаратуре для люминесцентных ламп и ламп ДРЛ: Кс=0,95; КПРА Л = 1,2; КПРА Д = 1,1. Следовательно, осветительная нагрузка цеха:
Pро=14,4∙0,95·1,1+4,32·0,95·1,
Qро= Pро∙tgφo=19,97∙0.33=6,59 кВАр
Таким образом, полная нагрузка цеха, с учетом осветительной нагрузки составляет:
Рр∑= Pцех р+ Рро (2.9)
Qр∑=Qцех р+Qро (2.10)
Рр∑= 392,0724+19,97=412,04 кВт.
Qр∑= 291,4748+6,59=298,064 кВАр.
Принимаем, что на рассматриваемом объекте имеется складской резерв трансформаторов, тогда с учетом того что потребители цеха имеют только 2 и 3 категории по надежности электроснабжения, принимаем что подстанция выполняется однотрансформаторной [3,с.106].
Расчетную мощность трансформатора определяем по формуле
[3, с.106]
(3.1)
здесь Кз = 0,9 –рекомендуемый коэффициент загрузки для однотрансформаторной ТП [3,с. 103].
Выбираем трансформатор ТМ-630/10
Определяем реактивную
мощность, которую целесообразно
передавать через силовой
(3.2)
кВАр
Находим мощность низковольтных компенсирующих установок (НКУ) [3.с.106]:
(3.3)
Мощность НКУ, необходимых для сведения потерь электроэнергии в распределительной сети к минимуму:
(3.4)
Расчетный коэффициент γ зависит от схемы питания цеховой подстанции и расчетных параметров Кр1 и К р2, которые определяются по [3,с.108-109,таблицы 4.6и4.7]: Кр1=9 Кр2 =2 (при длине питающей линии 50 м). Принимаем, что цеховая ТП получает питание по радиальной схеме, тогда по[3,c.108-109,рисунок 4.86] найдено, что γ =0,42, следовательно:
QНКУ2=298,064-97,92-0,42·630=-
Цеховые сети распределения электроэнергии должны:
- обеспечивать необходимую
- быть удобные и безопасные в эксплуатации;
- иметь оптимальные технико-
- иметь конструктивное
Схемы цеховых
сетей делят на магистральные
и радиальные. Линию цеховой электрической
сети, отходящую от
Распределительные магистрали предназначены для питания приемников малой и средней мощности, равномерно распределенных вдоль линии магистрали. Такие схемы выполняют с помощью комплектных распределительных шинопроводов серии ШРА на токи до 630А. Питание их осуществляют от главных магистралей или РУ низшего напряжения цеховой подстанции.
Магистральные схемы обеспечивают высокую надежность электроснабжения, обладают универсальностью и гибкостью (позволяют заменять технологическое оборудование без особых изменений электрической сети). Поэтому их применение рекомендуется во всех случаях, если тому не препятствуют территориальные расположения нагрузок, условия среды и технико-экономические показатели.
Радиальная схема электроснабжения представляет собой совокупность линий цеховой электрической сети, отходящих от РУ низшего напряжения ТП и предназначенных для питания небольших групп приемников электроэнергии, расположенных в различных местах цеха.
Распределение электроэнергии к отдельным потребителям при радиальных схемах осуществляют самостоятельными линиями от силовых пунктов, располагаемых в центре электрических нагрузок данной группы потребителей. Рекомендуется использовать как наиболее дешевые силовые пункты с предохранителями (типов СП, СПУ, ШРСУЗ). Радиальные схемы обеспечивают высокую надежность электроснабжения. Однако они требуют больших затрат на электрооборудование и монтаж, чем магистральные схемы.
Рис. 4.1. Схема электроснабжения цеха
4.2 Расчет электрических нагрузок
Для
данного проекта выбрана
Таблица 4.1.
Расчет электрических нагрузок низковольтной сети по группам подключения
ЭП, подключаемые к одному шинопроводу или силовому пункту |
nф |
Номинальная мощность, кВт |
Ки |
tgф |
Рср, кВт |
Qср, кВАр |
nэ |
Кр |
Рр, кВт |
Qр, кВАр | |
одногоЭП |
общая | ||||||||||
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Сварочные преобразователи (1) |
1 |
22 |
22 |
0,3 |
1,3 |
6,6 |
8,58 |
||||
Сварочный полуавтомат (2) |
1 |
18 |
18 |
0,35 |
1,17 |
6,3 |
7,37 |
||||
Слиткообдирочные станки (22-26) |
5 |
6,5 |
32,5 |
0,14 |
1,73 |
4,55 |
7,87 |
||||
Вентиляционные установки (3) |
1 |
9 |
9 |
0,65 |
0,75 |
5,85 |
4,39 |
||||
Итого по СП1 |
8 |
55,5 |
81,5 |
0,28 |
0,75 |
23,3 |
28,21 |
7 |
1,3 |
30,29 |
36,67 |
Кондиционеры (17,21) |
2 |
12 |
24 |
0,7 |
1,73 |
16,8 |
29,06 |
||||
Электропечи сопротивления (18-20) |
3 |
75 |
225 |
0,7 |
0,3 |
157,5 |
47,25 |
||||
Итого по СП2 |
5 |
87 |
249 |
0,7 |
174,3 |
76,31 |
7 |
1 |
174,30 |
76,31 | |
Вентиляционные установки (41) |
1 |
9 |
9 |
0,65 |
0,75 |
5,85 |
4,39 |
||||
Сварочные трансформаторы (42,43) |
2 |
5,76 |
11,52 |
0,25 |
1,73 |
2,88 |
4,98 |
||||
Кран-балка (29) |
1 |
3,87 |
3,87 |
0,1 |
0,62 |
0,387 |
0,24 |
||||
Итого по СП3 |
4 |
18,63 |
24,39 |
0,37 |
9,117 |
9,61 |
5 |
1,2 |
10,94 |
11,53 | |
Кондиционеры (44,46) |
2 |
12 |
24 |
0,7 |
1,73 |
16,8 |
29,06 |
||||
Электроталь (45) |
1 |
1,75 |
1,75 |
0,05 |
0,62 |
0,0435 |
0,03 |
||||
Сварочный стенд (40) |
1 |
8,7 |
8,7 |
0,25 |
1,3 |
2,175 |
2,83 |
||||
Конвейеры ленточные (30,34) |
2 |
3 |
6 |
0,55 |
1 |
3,3 |
3,30 |
||||
Сверлильные станки (37-39) |
3 |
2,2 |
6,6 |
0,14 |
1,73 |
0,924 |
1,60 |
||||
Обдирно-шлифовальные станки (31-33) |
3 |
4 |
12 |
0,14 |
1,73 |
1,68 |
2,91 |
||||
Итого по СП4 |
12 |
30,77 |
58,17 |
0,13 |
7,5621 |
10,08 |
10 |
1,8 |
13,61 |
18,14 | |
Сварочные преобразователи (4) |
1 |
22 |
22 |
0,3 |
1,3 |
6,6 |
8,58 |
||||
Сварочные выпрямители (5-7) |
3 |
12,2 |
36,6 |
0,25 |
1,3 |
9,15 |
11,90 |
||||
Вентиляционные установки (9) |
1 |
9 |
9 |
0,65 |
0,75 |
5,85 |
4,39 |
||||
Токарные станки импульсной наплавки (8,10) |
2 |
10,5 |
21 |
0,14 |
1,73 |
2,94 |
5,09 |
||||
Итого по СП5 |
5 |
53,7 |
88,6 |
0,27 |
24,54 |
29,95 |
8 |
1,3 |
31,90 |
38,93 |
Продолжение таблицы 4.1.
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
Слиткообдирочные станки (28) |
1 |
6,5 |
6,5 |
0,14 |
1,73 |
0,91 |
1,57 |
||||
Обдирно-шлифовальные станки (36) |
1 |
4 |
4 |
0,14 |
1,73 |
0,56 |
0,97 |
||||
Сверлильные станки (27,35) |
2 |
2,2 |
4,4 |
0,14 |
1,73 |
0,616 |
1,07 |
||||
Вентиляционные установки (13,16) |
2 |
9 |
18 |
0,65 |
0,75 |
11,7 |
8,78 |
||||
Сварочные агрегаты (11,12,14,15) |
4 |
8,1 |
32,4 |
0,25 |
1,3 |
8,1 |
10,53 |
||||
Итого по СП6 |
10 |
29,8 |
65,3 |
0,33 |
21,886 |
3,61 |
14 |
1,03 |
22,54 |
3,72 | |
Итого по ГРЩ1 |
44 |
260,7051 |
157,77 |
283,59 |
185,31 |
5.ВЫБОР СЕЧЕНИЯ ПРОВОДНИКОВ.
5.1Выбор сечений кабелей к
силовым пунктам и
Выбор сечений кабелей к силовым пунктам и распределительным осуществляется по расчетному току, который определяется по формуле:
(5.1)
здесь Рр, Qр – расчетные значения активной и реактивной мощностей, текущих по проводнику.
Выбираем провод АВВГ-3х95, С длительно- допустимым током Iдл.доп.=170А.
Аналогичным образом выбираются остальные провода и кабели, результаты расчетов сведены в таблицу 5.1.
Таблица 5.1.
Выбор питающих кабелей.
Участок |
Питаемые ЭП |
Рр,кВт |
Qр,кВАр |
Iр,А |
Проводник |
I дл.доп, А |
ТП-ГРЩ1 |
Цех+осв. |
412,04 |
298,064 |
734,02 |
2АВВГнг-3х185 |
385 |
ГРЩ1-СП1 |
1,2,3,22-26 |
30,29 |
36,67 |
68,65 |
АВВГ-3х16 |
75 |
ГРЩ1-СП2 |
17,21,18-20 |
174,30 |
76,31 |
274,64 |
АВВГ-3х120 |
295 |
ГРЩ1-СП3 |
29,41,42,43 |
10,94 |
11,53 |
22,94 |
АВВГ-3х6 |
38 |
ГРЩ1-СП4 |
30,34,31-33,37-39,40,45,44,46 |
13,61 |
18,14 |
32,73 |
АВВГ-3х6 |
38 |
ГРЩ1-СП5 |
4,5-7,9 |
31,90 |
38,93 |
72,65 |
АВВГ-3х16 |
75 |
ГРЩ1-СП6 |
11,12,14,15,13,16,27,35,28,36 |
22,54 |
3,72 |
32,97 |
АВВГ-3х6 |
38 |
ГРЩ1-ГЩО |
Осветит. нагр. |
19,97 |
6,59 |
30,35 |
АВВГ-3х6 |
38 |