Аспирация оборудования 7-го этажа подготовительного отделения мельницы

5.1.3 Весы АД-50-3Э

Применяются для  дозирования  и  учета  зерна,  круп,  сахарного  песка  с  насыпной  массой  0,45-0,85  т/м3,  а  исполнение  дозатора  6  142  АД-50-ЗЭ-01  для  дозирования  и  учета  отрубей  с  насыпной  массой  0,26-0,42  т/м3,  применяются  в  составе  технологической  схемы  для  переработки  зерна,  сахарных  заводах  и  других  предприятиях  агропромышленного  комплекса.  Пределы  дозирования  10...50  кг.  Класс  точности  0,5.

 5.2 Сведения об аспирации машин

5.2.1 Сведения об А9-УТО-6

Аспирация дискового  триера ведется с верхней плоскости машины через одно аспирационное отверстие размерами 250x160мм в вертикальном направлении.

5.2.2 Сведения о обоечной машине Р3-БГО-8

Аспирация обоечной машины так же ведется с верхней плоскости в вертикальном направлении через две точки  отсоса. Отверстия для аспирации прямоугольной формы размерами 250х175мм.

5.2.3 Сведения о весах АД-50-3Э

 Аспирация весов  ведётся через аспирационный  носок, т.к. аспирационное отверстие  весов расположено горизонтально.  Размеры аспирационного носка принимаются конструктивно.

6 Проектирование трассы сети

6.1 Проектирование отсасывающих патрубков к аспирируемым в сети машинам

 

Отсасывающий патрубок – это сужающийся переход, устанавливаемый  в месте отсоса воздуха из аспирируемого  оборудования.

 

6.1.1 Проектирование отсасывающего патрубка для аспирации обоечной машины Р3-БГО-8.

Обоечная машина Р3-БГО-8  имеет две точки отсоса воздуха.

6.1.1.1 Площадь находим исходя из размеров аспирационного отверстия указанных в нормалях:

                                                             (10)

a,b – размеры аспирационного отверстия, м²

       6.1.1.2 Определяется фактическая скорость выхода воздуха из машины           , м/с

,                                          (11)                                               

где  Q_M - объем воздуха, отсасываемого на аспирацию машины, м³/ч

    n - кол-во точек отсоса

Фактическая скорость в сечении отверстия для аспирации близка к допустимой  , значит в точке отсоса воздуха из машины устанавливается отсасывающий патрубок–сужающийся конфузор-пылеприемник.

Рисунок 4 - Эскиз отсасывающего патрубка для аспирации обоечной машины Р3-БГО-8

 

6.1.1.2 Рассчитывается диаметр воздуховода, присоединяемого к обоечной машине Р3-БГО-8  

                 (12)

где - минимальная надежно-транспортирующая скорость воздуха, м/с.

Величина надежно-транспортирующей скорости воздуха зависит от дисперсного состава  перемещаемой в сети пыли. В расчетах принимается по следующим рекомендациям:

V ≥ 10÷12 м/с – для сетей, в которых перемещается мелкодисперсная мучная пыль;

V ≥ 12÷14 м/с – для сетей, в которых перемещается среднедисперсная по составу пыль смешанного характера;

V ≥ 14÷16 м/с – для сетей с крупнодисперсной минеральной пылью.

В качестве величины надежно-транспортирующей скорости воздуха рекомендуется  брать нижний предел.

Так как в данном курсовом проекте  аспирации подлежит оборудование, расположенное  в подготовительном отделении мельницы, то величина надежно-транспортирующей скорости принимается равной V = 12 м/с.

Принимается наименьший стандартный диаметр 

6.1.1.3 Длину отсасывающего патрубка задаем конструктивно, .

6.1.1.4 Определяется угол раскрытия отсасывающего патрубка α_к , мм

                                (13)

где а – длина аспирационного отверстия, м.

Коэффициент местного сопротивления для отсасывающего патрубка обоечной амшины Р3-БГО-8 равен:    ([3]таблица Е2)

 

6.1.2 Проектирование отсасывающего патрубка для аспирации триера А9-УТО-6.

Триер имеет одну точку отсоса воздуха.

 

       6.1.2.1 Определяется площадь аспирационного отверстия F_а.о., м²

              

                                                              (14)                                                        

a,b – размеры аспирационного отверстия, м²

       6.1.2.2 Определяется фактическую скорость выхода воздуха из машины           , м/с

,                                          (15)                                               

где  Q_M - объем воздуха, отсасываемого на аспирацию машины, м³/ч

        Q_M=480 м³/ч;

 

 

Фактическая скорость в сечении отверстия для аспирации близка к допустимой, значит в точке отсоса воздуха из машины устанавливается отсасывающий патрубок–сужающийся конфузор-пылеприемник.

Рисунок 4 - Эскиз отсасывающего патрубка для аспирации триера А9-УТО-6

 

6.1.2.3 Рассчитывается диаметр воздуховода, присоединяемого к триеру А9-УТО-6  

                                                                                          (16)

где - минимальная надежно-транспортирующая скорость воздуха, м/с.

Принимается наименьший стандартный диаметр 

6.1.2.4 Длину отсасывающего патрубка задаем конструктивно, .

6.1.2.5 Определяется угол раскрытия отсасывающего патрубка α_к , мм

                                (17)

где а – длина аспирационного отверстия, м.

Коэффициент местного сопротивления  для отсасывающего патрубка триера А9-УТО-6 равен:    ([3]таблица Е2)

 

6.1.3 Проектирование аспирационного носка и конического входного раструба для аспирации весов АД-50-3Э

 

Аспирация весов АД-50-3Э производится с помощью прикрепленного к ним аспирационного носка и конического входного раструба.

 

6.1.3.1Определяются размеры аспирационного носка

 

 

 

 

 

Рисунок 4 - Эскиз аспирационного носка весов АД-50-3Э

Размерами аспирационного носка задаёмся конструктивно:

                     

 

 

 

 

 

Рисунок 5 – Эскиз входного коллектора для аспирации весов  АД-50-3Э

6.1.3.3 Определяем диаметр воздухопровода на участке после аспирационного оборудования D, м

,                                                                                      (19)       

где Q_м – объем воздуха, отсасываемого из машины для ее аспирации, м³/ч;

      V - минимальная надежно-транспортирующая скорость воздуха, м/с.

.

Принимается стандартный диаметр D= 125 мм.

6.1.3.4 Задается длина конфузора, исходя из следующих рекомендаций ([5], стр.18):

.

Принимается l_к=250мм.

6.1.3.5 Рассчитывается угол раскрытия конфузора, , град

;                                                                                          (20)        

;

.                                                                                                        

 

6.1.3.6 Коэффициент сопротивления конфузора   ([5], таблица E3, стр. 33)

,

где - степень сужения конфузора.

,                                                                                                        (21) 

.

 

 

 

6.2 Основные рекомендации по установке пылеотделителя и вентилятора

 

6.2.1 Пылеотделитель и вентилятор следует размещать на свободных площадях симметрично остального оборудования и с соблюдением необходимых проходов (генеральный проход размером 1,0÷1,2 м с одной стороны, проходы 0,75÷0,8 м с других сторон и проход не менее 0,5 м со стороны входа воздуха).

6.2.2 Пылеотделитель и вентилятор не следует располагать непосредственно напротив окон, что приводит к снижению освещенности помещения.

6.2.3 Пылеотделитель типа циклон разрешается располагать в углах здания вплотную к стенам и колоннам здания, а также выносить за пределы здания.

6.2.4 Пылеотделитель и вентилятор рекомендуется для снижения потерь давления по главной магистрали располагать, по возможности, ближе друг к другу.

6.2.5 Вентилятор вместе с приводом нельзя крепить к потолку, ввиду неудобства его обслуживания в этом случае.

6.2.6 При проектировании трассы сети следует иметь ввиду, что вывод воздуха из вентилятора может быть осуществлен вверх, вниз, вправо или влево.

6.2.7 В случае дефицита производственной площади ввод воздуха в вентилятор можно осуществить с помощью так называемой коробки ЦАГИ.

6.2.8 При длинной трассе сети вентилятор целесообразно установить в середине сети с целью снижения потерь давления по главному магистральному направлению.

6.2.9 С целью уменьшения сопротивления сети и упрощения трассы сети, можно использовать следующие рекомендации:

- у циклонов марки 4БЦШ сборную  коробку для вывода отработанного  воздуха можно поворачивать относительно  оси батареи на определенный  угол. Возможный угол поворота  зависит от типоразмера циклона  и принимается в соответствии  с нормалями; 

- у фильтров-циклонов камеру чистого воздуха можно также поворачивать на определенный угол относительно корпуса фильтра-циклона.

 

6.3 Основные рекомендации по проектированию трассы воздухопроводов

 

6..1 Трасса сети должна проходить по кратчайшему пути с наименьшим количеством отводов и других местных сопротивлений.

6.3.2 Проектируя трассу сети, вначале следует объединять потоки воздуха с малыми расходами, а затем присоединять их к потокам с повышенным расходом и сопротивлением.

 Объединение потоков воздуха  осуществляется с использованием  тройников (симметричных и несимметричных) и крестовин.

Для несимметричных тройников при  проектировании трассы сети следует  выдерживать условие  .

Наибольшее предпочтение следует  отдавать в процессе проектирования трассы сети тройникам симметричным, в которых обязательным является условие . Симметричные тройники позволяют выдержать принцип аэродинамической симметрии, результатом которой будет являться упрощение трассы сети, упрощение процесса расчета сети и отпадает необходимость уравнивания потерь давления в тройнике.

Если при проектировании трассы используется крестовина, то здесь  желательно выдерживать два условия:

- обязательно;

- необязательно.

6.3.3 Воздухопроводы вентиляционных сетей рекомендуется проводить параллельно и перпендикулярно стенам здания, избегая применения длинных косых воздухопроводов.

6.3.4 Горизонтальные воздуховоды в пределах одного этажа необходимо располагать на одном уровне. При этом минимальная высота от пола до нижней выступающей части воздухопровода должна быть не менее 2,2 м.

На этаже, где установлен пылеотделитель, высоту горизонтальных воздухопроводов следует увязывать с высотой входного патрубка пылеотделителя.

6.3.5 Вертикальные воздухопроводы вентиляционных сетей не рекомендуется проводить через проходы и места обслуживания машин.

Воздухопроводы не должны пересекать балки, колонны, а также  технологические и транспортирующие машины.

В виде исключения допустимо проводить воздухопроводы внутри бункеров. Однако при этом толщину стенки воздухопровода рассчитывают из условия смятия.

6.3.6 При проектировании трассы сети размеры всех фасонных деталей принимаются в определенном соотношении от диаметра воздухопровода на данном участке:

а) радиусы отводов  выполняются в оптимальном варианте по условию  . Допустимо принимать , а также (в случае недостаточной производственной площади);

б) длины переходов принимают конструктивно, исходя из следующих соображений:

 если 

 если D <

в) длины тройников  должны удовлетворять условию  ,

где D_о – диаметр объединенного потока, мм.

Углы раскрытия тройников  следует принимать кратными 15⁰. Для несимметричных тройников, применяемых в вентиляционных системах, рекомендуются углы раскрытия Для симметричных тройников оптимальными являются такие углы:

6.3.7 При проектировании трассы сети воздухопроводы на различных участках могут иметь предварительные диаметры, которые рассчитываются исходя из уравнения неразрывности