Расчет режимов резания при фрезеровании

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 09 Марта 2010 в 18:27, Не определен

Описание работы

Фрезерование является одним из наиболее распространённых и высокопроизводительных способов механической обработки резанием. Обработка производится многолезвийным инструментом - фрезой.

Файлы: 1 файл

Режим рез при фрезер.doc

— 432.50 Кб (Скачать файл)

      Для станка 6Р13 Рдоп = 15000 Н.

      Горизонтальная  составляющая силы резания Рг при  условии несимметричного встречного чернового фрезерования

      Рг = 0,6 • Рz1 = 0,6 • 31364,3 = 18818,58 Н.

      Так как условие Рг £ Рдоп не соблюдается (18818,58 > 15000 ), выбранный режим резания не удовлетворяет условию прочности механизма продольной подачи станка. Для снижения горизонтальной составляющей силы резания необходимо уменьшить подачу на зуб фрезы. Представим формулу расчёта главной составляющей силы резания в виде

       Наибольшее  допустимое механизмом подачи значение главной составляющей силы резания должно быть не больше Pz1 £ Pдоп / 0,6 ≤ 15000 / 0,6 ≤ 25000 Н. Из этого условия находим Sz1

       По вновь  выбранному значению Sz1 определяем vs1 = 0,192 • 12 • 40 = 92,16 мм/мин, ближайшее меньшее значение на станке vs1 = 80 мм/мин. Фактическая подача на оборот фрезы составит S = 2 мм/об, фактическая подача на зуб фрезы составит S = 0,167 мм/зуб.

      В связи с многократным превышением  показателей первого расчёта  над допустимыми необходимо провести проверку правильности выбора режима резания при чистовом переходе.

       Главная составляющая силы резания при чистовой обработке  значительно ниже допустимых величин, в связи с чем корректировать расчёт не требуется. 

      Окончательно  данные расчёта сведены в таблице 

Наименование  показателей Единицы измерения Для перехода
чернового чистового
Глубина резания t мм 5 1
Расчётная подача на зуб фрезы Sz мм/зуб 0,323 0,025
Расчётная подача на оборот фрезы So мм/об 3,84 0,3
Расчётная скорость резания v м/мин 88,24 503,25
Расчётное число оборотов фрезы n об/мин 224,82 1282,16
Фактическое число оборотов фрезы nф об/мин 200 1050
Фактическая скорость резания vф м/мин 78,50 412,12
Расчётная скорость движения подачи vS мм/мин 768 315
Фактическая скорость движения подачи v мм/мин 800 315
Фактическая подача на оборот фрезы S мм/об 4 0,3
Фактическая подача на зуб фрезы S мм/зуб 0,333 0,025
Главная составляющая силы резания Pz Н 37826,7 521
Крутящий  момент Мкр Нм  2364,17  
Мощность  резания N кВт 48,51  
Первая  корректировка режима резания
Фактическое число оборотов фрезы nф об/мин 40  
Фактическая скорость резания vф м/мин 15,7  
Расчётная скорость движения подачи vS мм/мин 159,84  
Фактическая скорость движения подачи v мм/мин 160  
Главная составляющая силы резания Pz Н 31364,3  
Крутящий  момент Мкр Нм  1960,3  
Мощность  резания N кВт 8,08  
Горизонтальня составл. силы резания Pг Н 18818,58  
Вторая  корректировка режима резания
Расчётная подача на зуб фрезы Sz мм/зуб 0,192  
Расчётная скорость движения подачи vS мм/мин 92,16  
Фактическая скорость движения подачи v мм/мин 80  
Фактическая подача на оборот S мм/об 2  
Фактическая подача на зуб S мм/зуб 0,167  
 

      Таким образом станок налаживается по следующим  величинам:

      Черновой  переход        nф1 = 40 мин-1,         vS1 = 80 мм/мин;

      Чистовой  переход        nф2 = 1050 мин-1,      vS2 = 315 мм/мин.

3.2.4. Расчёт времени  выполнения операции.

3.2.4.1. Расчёт основного времени.

 

       Основное время  определяем по формуле

      Длина фрезерования l = 800 мм;

      Величина  врезания фрезы l1 определяется для условия несимметричного встречного фрезерования, принимаем С1 = 0,04 • D,

       l1 = 0,5•125 - √0,04•125•(125 - 0,04•125) = 62,25 - 24,25 = 38 мм.

      Величину  перебега фрезы l2 для чернового и чистового фрезерования принимаем одинаковой l2 = 5 мм.

      Число рабочих ходов i при чистовом и  черновом фрезеровании равно 1.

      Общая длина прохода фрезы для чернового  и чистового фрезерования

              L = 800 + 38 + 5 = 843 мм.

      Основное  время при торцовом фрезеровании заготовки за черновой и чистовой переходы составит:

      

3.2.4.2. Определение штучного  времени.

      Штучное время, затрачиваемое на данную операцию, определяется как

              Тшт = То + Твсп + Тобс + Тотд

      Вспомогательное время Твсп, затрачиваемое на установку и cнятие детали, определяем по таблице 21. Принимаем способ установки детали при длине 800 мм - на столе с выверкой средней сложности; при массе детали до 10 кг - время на установку и снятие заготовки равно 1,8 мин. Вспомогательное время на рабочий ход (таблица 22) принимаем для обработки плоскостей с одной пробной стружкой  - 0,7 мин и на последующие проходы - 0,1 мин всего - 0,8 мин. Вpемя на измеpение заготовки с помощью штангенциркуля (таблица 23) по ширине и толщине заготовки (высоте от стола) - размеры до 100 мм с точностью до 0,1 мм, принимаем равным 0,13 мин.

            Твсп = 1,8 + 0,8 + 0,13 = 2,73 мин.

      Тогда оперативное время

            Tоп1 = То + Твсп = 10,54 + 2,73 = 13,27 мин.

        То2 = 2,68 + 2,73 = 5,41 мин

      Время на обслуживание pабочего места и вpемя на отдых принимаем в процентах от оперативного времени:

            Тотд1 + Тобс1 = 10 % • Tоп = 0,1 • 13,27 = 1,32 мин ;

            Тотд2 + Тобс2 = 10 % • Tоп = 0,1 • 5,41 = 0,54 мин ; 

      Штучное время, затрачиваемое на данную операцию,

      Тшт1 = То1 + Твсп1 + Тобс1 + Тотд1 = То1 • 0,1 То1 =13,27 + 1,32 = 14,59 мин.

      Тшт2 = То2 + Твсп2 + Тобс2 + Тотд2 = То2 • 0,1 То2 = 5,41 + 0,54 = 5,95 мин.

3.2.4.3. Определение штучно-калькуляционного  времени

       Норма подготовительно - заключительного времени на выполнение данной операции при установке заготовки на столе с креплением болтами и планками (таблица 24) составит 24 мин.

      

3.2.5. Определение технико  - экономической эффективности

3.2.5.1. Определение потребного  количества станков

       Принимаем количество станков необходимых для выполнения черновой обработки - Z = 6 шт, и для чистовой обработки Z = 3 шт. Шести станков для черновой операции на всю операционную партию не хватает, однако приняв 7 станков получим большой недогруз станков по времени работы. Предпочтительней принять загрузку шести станков с добавлением одной целой смены за определённый период времени. Для операции чистовой обработки 3 станка не будут полностью загружены в течение смены и с тем, чтобы их не переналаживать на выполнение другой операции необходимо откорректировать размер сменного задания - операционную партию. Одну смену за определённый период можно освободить для выполнения других работ или профилактики оборудования. При этом операционные партии составят

          П = Z • Тсм • 60 / Тшк1 =6 • 8 • 60 / 14,71 = 196 шт.

          П = Z • Тсм • 60 / Тшк2 =3 • 8 • 60 / 6,07 = 237 шт.

      При черновой обработке нехватка оборудования составит

          1 - П) / П1= (200 - 196) / 200 = 1 / 50,

      т.е. через 50 смен необходимо добавить ещё  одну для выполнения всего задания.

      При чистовой обработке излишек времени  оборудования составит

           - П2) / П2 = (237-200) / 200 = 10 / 54,

      т.е. примерно на каждые 6 смен одна смена  может быть освобождена для выполнения других работ.

3.2.5.2. Коэффициент основного  вpемени

      В рассчитанных операциях основное время в составе штучного времени будет иметь следующую долю

            Ко1 = То1 / Тш1 = 10,54 / 14,59 = 0,72

            Ко2 = То2 / Тш2 = 2,68 / 5,95 = 0,45

      Данные  говорят о том, что при выполнении чистовой обработки относительно много времени отводится для вспомогательных действий, поэтому следует провести организационные или технологические мероприятия по механизации процессов, сокращению вспомогательного времени, совмещению основного и вспомогательного времени и т.д. При выполнении черновой обработки доля основного времени достаточно высока и не требует первоочередного проведения каких-либо мероприятий.

3.2.5.3. Коэффициент использования  мощности станка

      При операции черновой обработки мощность резания составляет 8,04 кВт при  мощности на шпинделе станка 8,8 кВт, при этом коэффициент использования мощности составит

            КN = Np / Nстh = 8,04 / 11 • 0,8 = 0,92

      Коэффициент использования мощности станка KN достаточно высок, при необходимости он может быть несколько повышен за счёт увеличения подачи на зуб. 
 
 

      СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ 

      1. Колокатов А.М. Методические указания  по расчету (назначению) режимов резания при торцовом фрезеровании. - М.,МИИСП, 1989. - 27 с.

      2. Некрасов С.С. Обработка материалов  резанием. - М.: Агропромиздат, 1988.- 336 с.

      3. Резание конструкционных материалов, режущие инструменты и станки /Кривоухов В.А., Петруха П.П. и др. - М. :Машиностроение, 1967. - 654 с.

      4. Краткий справочник металлиста./ Под ред. А.Н.Малова и др. - Изд.2-е.- М. :Машиностроение, 1971. - 767 с.

      5. Справочник технолога - машиностроителя. В 2 т. /Под ред. А.Г. Косиловой и Р.К.Мещерякова.- 4-е изд., перераб. и доп.- М.: Машиностроение, 1985.

      6. Долматовский Г.А. Справочник  технолога по обработке металлов  резанием. - 3-е изд., перераб. - М.:ГНТИ, 1962. - 1236 с.

      7. Некрасов С.С., Байкалова В.Н Методические рекомендации по выполнению домашнего  задания по курсу "Обработка конструкционных материалов резанием" (для студентов факультетов механизации сельского хозяйства и инженерно-педагогического). - М.: МИИСП, 1988. - 38 с.

      8. Некрасов С.С., Байкалова В.Н., Колокатов  А.М. Определение технической нормы времени станочных операций: Методические рекомендации. - М.: МГАУ, 1995. - 20 с.

      9. Некрасов С.С., Колокатов А.М., Баграмов  Л.Г. Частные критерии оценки  технико-экономической эффективности  технологических процессов: Методические рекомендации. - М.: МГАУ, 1997. - 7 с. 
 
 
 
 
 

ПРИЛОЖЕНИЯ

                      Таблица 1

Стандартные торцовые фрезы 

ГОСТ Типы торцовых фрез Диаметр фрезы, (мм)  /  число ножей фрезы, (шт).
26595-85    Фрезы торцовые с механическим креплением многогранных пластин.

   Типы  и основные размеры.

50/5,  63/6,  80/8,  (80/10), 100/8,  100/10,  125/8,  125/12, 160/10,  160/14,  (160/16),  200/12,  200/16,  (200/20), 250/14,  250/24,  315/18, 315/30,  400/20,  400/40, 500/26,  500/50
24359-80    Фрезы торцовые насадные со вставными ножами, оснащенными пластинами из твердого сплава.

   Конструкция и размеры.

100/8, 125/8, 160/10,

200/12, 250/14, 315/18,

400/20, 500/26, 630/30

22085-76    Фрезы торцовые насадные с механическим креплением пятигранных твердосплавных пластин 100/8,    125/8, 

160/10,  200/12

22087-76    Фрезы торцовые концевые с механическим креплением пятигранных твердосплавных пластин   63/5,  80/6
22086-76    Фрезы торцовые насадные с механическим креплением круглых твердосплавных пластин 100/10,  125/12,  160/14, 200/16
22088-76    Фрезы торцовые концевые с механическим креплением круглых твердосплавных пластин   50/5,  63/6,  80/8
9473-80    Фрезы торцовые насадные мелкозубые со вставными ножами, оснащенными пластинами из твердого сплава.

   Конструкция и размеры.

100/10,  125/12,  160/16, 200/20,  250/24,  315/30, 400/36,  500/44,  630/52
9304-69    Фрезы торцовые насадные.

   Типы  и основные размеры.

40/10, 50/12, 63/14, 80/16, 100/18, 63/8, 80/10,100/12,
16222-81    Фрезы торцовые насадные для обработки легких сплавов 50, 63, 80  при   z = 4
16223-81    Фрезы торцовые насадные со вставными ножами с твердосплавными пластинами для  обработки легких сплавов.

   Конструкция и размеры.

100/4,   125/6,    160/6,

200/8,   250/10,   315/12

Информация о работе Расчет режимов резания при фрезеровании