Теплотехнический расчет вращающейся печи

Автор работы: Пользователь скрыл имя, 17 Декабря 2014 в 17:39, курсовая работа

Описание работы

Необходимо выполнить технологический и теплотехнический расчеты печи, построить графики теплового режима установки и подобрать необходимое технологическое оборудование.

Файлы: 1 файл

Курсач Карапузова.doc

— 434.00 Кб (Скачать файл)

Невязка: 3,9 %

Разницу между расходом и приходом материала принимаем как пылеунос.

 

 

 

 

2.4. Тепловой баланс и КПД печи

 

Расход топлива в печах должен обеспечивать получение теплоты для обжига строительных изделий и материалов, а также восполнять тепловые потери, сопровождающие работу печи. Соотношение, связывающее приход с расходом теплоты в печи, называют тепловым балансом. При обжиге сыпучих материалов его составляют на 1 кг готового продукта. Во вращающихся печах четкого разделения по зонам нет, поэтому тепловой баланс составляется полностью на всю печь.

Экономичность работы печей характеризует коэффициент полезного действия установки. Он представляет собой отношение полезно затраченной теплоты к поступающему теплу от горения топлива. Полезно используемая теплота идет на нагрев сырья до температуры обжига и на сам процесс обжига.

Приход тепла:

    1. От сгорания топлива

 кДж/кг

где xT= 0,122м3/кг – удельный расход топлива.

    1. Вносимого шламом

 кДж/кг

где сМ=0,78 кДж/(м3·оС) – теплоемкость материала, принимаем по таблице П8 [1] при tМ=20 оС – температура материала, поступающего в печь.

    1. С присосами воздуха

 кДж/кг

где tнв=30 оС – начальная температура воздуха; Vв – количество воздуха, необходимо для сгорания 1 кг топлива, м3, находят из расчета горения; сВ=1,31 кДж/(м3·оС) – теплоемкость воздуха, находят по табл. П14 [1] в зависимости от tВ=250 оС – температура воздуха, идущего на горение топлива, принимают равной температуре уходящих газов tУ.Г.

 

    1. От экзотермических реакций цементного клинкера

 кДж/кг

Расход тепла:

    1. На диссоциацию CaCO3:

 кДж/кг

где CaCO3=0,547 кг – доля вещества, содержащаяся в материале;

 кДж/кг – количество теплоты, выделившейся при диссоциации  CaCO3, принимаем по табл. П2 [1]

    1. На испарение влаги

 кДж/кг

где rвл=2500 кДж/кг – скрытая теплота парообразования влаги.

    1. С уходящими газами

 кДж/кг

где м3/кг – при tУ.Г=250 оС – температура уходящих газов, определяют по характеристике печи; м3 – объем СО2, выделившегося при диссоциации CaCO3; кДж/(м3·оС) – теплоемкость СО2, принимают по табл. П14 [1]

    1. На нагрев материала до температуры обжига

 кДж/кг

    1. С пылеуносом

 кДж/кг

где n=0,015 кг – доля уноса пыли от общей массы; сП=1,06 кДж/(м3·оС) – теплоемкость уносимой пыли.

 

 

 

    1. В окружающую среду

 кДж/кг

где м2 – площадь теплоотдающей поверхности корпуса печи; Вт/(м2·оС) при tНП=40 оС – суммарный коэффициент теплоотдачи для вращающихся печей; tОВ=15 оС – температура окружающей среды.

    1. На образование жидкой фазы; по опытным данным, для цементного клинкера

 кДж/кг

Составляем уравнение теплового баланса на 1 кг получаемой продукции и на основе его определяем удельный расход топлива  xТ, м3/кг.

35040· xТ+649,04xТ-4175·xТ+163,1 =

=1739,7+125+1765,3+10,66+209+1401,6·xТ +11,8-33,2+4,2

30112,4· xТ=3691,62

xТ=0,122 м3/кг

Значение расхода топлива подставляем в статьи материального и теплового балансов. Приходы и расходы тепла сводим в общую таблицу теплового баланса (табл. 4)                                                                               Таблица 4               

                             Тепловой баланс печи на 1 кг продукта

Приходные статьи

Количество тепла

Расходные статьи

Количество тепла

кДж

%

кДж

%

От сгорания топлива

4274,88

 

На диссоциацию CaCO3

1739,7

 

Вносимого шламом

33,2

 

На испарение влаги

125

 

С присосами воздуха

71,4

 

С уходящими газами

672,4

 

От экзотермических реакций цементного клинкера

449

 

На нагрев материала до температуры обжига

1865,3

 

С пылеуносом

4,2

 

В окружающую среду

10,66

 

На образование жидкой фазы

209

 
     

С химическим и механическим недожогом

171

 
     

На разложение MgCO3

11,8

 

Итого:

4828,48

100

Итого:

4818,8

100


 

Невязка: , что не превышает 0,5%, значит тепловой баланс печи составлен верно.

Удельный расход условного топлива находят по формуле:

%

Коэффициент полезного действия печи для обжига цементного клинкера будет:

 

2.5. Расчет температур на границах технологических зон и построение кривой обжига

Для построения кривой температур обжига печь разбиваем на участки и составляем диаграмму Гросмана-Шаргуфа (зависимость энтальпии уходящих газов из тепловых зон IГЗ, кДж/ч, от длины печи L, м, [см прил. Рис 1]). Далее строим график зависимости энтальпии газов покидающих тепловую зону IГЗ, кДж/ч, от температур газов в тепловой зоне , оС, [см прил. Рис 2], которые принимаем произвольно ( =800 и =1500), используя эти значения температур определяем энтальпию газов покидающих тепловую зону IГЗ, кДж/ч, по формуле:

 , кДж/ч

где – температура газов в тепловой зоне, принятая величина, оС; , кДж/(м3·оС) – средняя теплоемкость газов.

 

 

 

 

 

 

Тепловая зона вращающейся печи

Энтальпия газов, кДж/кг

Обжиг клинкера

Формула

Расчет

Охлаждения и спекания

35040∙0,122-200-

-10,66(2,65/53)=4074,377

Экзотермических реакций

4074,377-833-10,66(5,3/53)=

=3240,311

Декарбонизации и подогрева

3240,311-1705-

-10,66 (21,2/53)=1531,05

Дегидратации

1531,05-515-10,66(9,54/53)=1014,13

=1546,65

Досушки

1014,13-125-129-

-10,66 (10,07/53)=758,22

     

 

При оС

 кДж/ч.

При оС

 кДж/ч.

 

Находим искомую температуру уходящих газов для построения кривой обжига [см прил. Рис 3], значения температур сводим в таблицу 5.

 

 

 

 

 

 

 

 

Таблица 5

Температуры газов

Технологическая зона

Температура материала, оС

Температура газов, оС

Начало зоны

Середина зоны

Конец зоны

Начало зоны

Середина зоны

Конец зоны

Досушки

100

175

250

294

350

400

Дегидратации

250

375

500

400

510

589

Декарбонизации и подогрева

500

725

950

589

890

1182

Экзотермических реакций

950

1150

1350

1182

1310

1440

Спекания

1350

1400

1450

1440

1450

1460

Охлаждения

1450

1400

1350

1460

   
             

 

 

2.6. Аэродинамический расчет  печи, подбор вспомогательных устройств  и оборудования

Аэродинамический расчет выполняется для создания правильного режима движения газовых потоков, следовательно, для соблюдения заданного температурного режима печи. А также для подбора транспортирующих и обеспыливающих устройств дымовых газов. К оборудованию печей относятся горелочные устройства, которые обеспечивают необходимый расход топлива для обжига строительных изделий и материалов.

 

2.6.1. Выбор тягодутьевого оборудования и обеспыливающих устройств

Для подбора дымососа рассчитывают объемный расход газов на выходе из печи

 м3/ч.

Так как температура газов на выходе из печи снижается за счет подсосов холодного воздуха и потерь в окружающую среду примерно на 10%, то объемный расход газов перед дымососом составит

м3/ч,

где =1,8 и =1,1 – соответственно коэффициент избытка воздуха в дымоходе и печи.

Необходимая подача дымососов с запасом 20%

 м3/ч.

Аэродинамическое сопротивление печи

 Па,

где – коэффициент трения, зависящий от отношения длины печи и её диаметра; – коэффициент сопротивления цепной завесы

.

Скорость газов в холодной части печи

 м/с,

где φ=0,1 - коэффициент заполнения печи.

Плотность газов при температуре уходящих газов

кг/м2.

Для расчета общего гидравлического сопротивления печной установки необходимо учесть гидравлическое сопротивление пыльной камеры 100 Па; газоходов 80 Па к дымососу; 90 Па к трубе; электрофильтров 225 Па.

Следовательно,

 Па,

где – сумма потерь давлений в перечисленных устройствах.

С учетом запаса давления (примерно 20%) общее гидравлическое давление создаваемое дымососом, должно быть

 Па.

В зависимости от объемного расхода VУГД и давления РПУ подбирают дымососы (табл. П15 [1]) и выписывают их характеристики.

Марка дымососа: ДН-24×2-0,62

производительность: 375000 м3/ч;

напор: 3,93 кПа при t=100 оС;

КПД: 84%;

масса без электродвигателя: 18300 кг ;

марка электродвигателя, мощность:ДА302-16-54-8У1 (630 кВт).

Очищенные уходящие газы от вращающейся печи удаляются дымососами через дымовую трубу. Диаметр устья дымовой трубы определяют

м,

где м/с – скорость дымовых газов на выходе из трубы.

Расчетный диаметр =2,6 м и высоту трубы Н=120 м выбираем по табл. П19[1] в соответствии с требованиями СНиП. Диаметр основания трубы рассчитываем

 м,

где i=0,02 – средний уклон внутренних стен трубы.

Для очистки избыточного воздуха от пыли используют циклонные батареи. Принимаем скорость движения воздуха в циклоне vц=5 м/с и рассчитываем площадь сечения циклонов

Информация о работе Теплотехнический расчет вращающейся печи